【正文】 1803號2號1號b 34b4b2 圖 14 荷載橫向分布 圖 （尺寸單位： cm） 1 號、 5號梁 ： 33442 2 .5 ( ) 0 .21 1 2 .5 bbbK K K K? ? ? ? ? bKK? 2 號、 4號梁： 1 1 1 1 14 2 4 2 46 7 . 5 ( ) 0 . 6 0 . 41 1 2 . 5b b b b bK K K K K K? ? ? ? ? ? 3 號梁： 0KK?? （ 0K 系梁位在 0 點的 K 值） 列表計算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo) ? 值 見 表 14。 關(guān)鍵詞： 預(yù)應(yīng)力； T 形梁；方案比選；結(jié)構(gòu)設(shè)計；施工方法 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計 2 Abstract Prestressed concrete Tshaped girder bridges are of many advantages. They have simple outlines and can be fabricated easily. The forces that act on their structures are ratio of height of girders to span of girders is small. In landscape orientation the girders are connected by intersecting girders. Therefore the whole structure is of good entirety. And there are still many other merits, such as small size of infrastructure, the beauty of this type of bridge and so on. Because of these advantages the PC Tshaped girder bridges are now widely applied in highway bridge projects. The paper is about the design of first class highway. Posttensioning prestressed concrete Tshaped girder is chosen as the main girder of the bridge. In the process of the design of the bridge, the parison of different types of bridge is done firstly. After the firmation of the type of the bridge, the design of the structure is done, including confirming the size of cross sections, calculating the design forces of restraining sections and bining them according to The Criterion, estimating the amount of prestressed steels and arranging them, calculating the geometrical traits of cross sections of girders, calculating the loss of prestress, checking the carrying capacity of cross sections, check putations of the anticrack capacity of the structure and deformation in the ultimate state of normal use, and the stress of cross section respectively in the state of lasting load and in the state of temporary load. After all the work, next is the design of construction method. It includes the preparation before construction, the design of construction method of small projects, the arrangements of construction in the rainy season and in winter, the measurements of protecting environment in the process of construction. Keywords: prestress。接著進(jìn)行了簡單的施工方法設(shè)計，包括施工前的準(zhǔn)備，主要分項工程的施工方法設(shè)計，冬季和雨季的施工安排以及施工過程中的環(huán)境保護(hù)措施等。 ? = cG （ J xT + TyJ ） /2 yxc JJE 因為混凝土膨脹系數(shù)很小，所以未計入橫向收縮的影響 ， 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定 取 cG = cE ，則： , ???? 計算荷載彎矩橫向分布系數(shù)影響坐標(biāo) 已知 ?? ， 根據(jù) ? 值 查 GM 圖表，可得 在梁位 0， b/4， b/3,3b/4,b 處的不同荷載位置 的 荷載 橫向影響系數(shù)，其結(jié)果匯總見 表 13 表 13 不同 梁位處 荷載橫向影響系數(shù) 荷載橫向影響系數(shù) 梁位 荷 載 位 置 b b43 b21 b41 0 b41? b21? b43? b? 0K 0 b/4 b/2 3b/4 b 1K 0 b/4 b/2 3b/4 b 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計 10 （ 1） 用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值 如 圖 14 所示 。 表 15 各梁的永久荷載（單位： ） 粱號 主梁 橫梁 鋪裝層 欄桿及人行道 合計 1（ 5） 2（ 4） 3 永久作用效應(yīng)計算 通過前面對各梁的每延米重力計算并進(jìn)行荷載的統(tǒng)計，結(jié)合表 16 中的統(tǒng)計數(shù)據(jù)，進(jìn)行影響線面積的計算，影響線面積計算見表 16。 通常分兩步進(jìn)行，先按跨中的 ? 由等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)；再用支點剪力荷載橫向分布系數(shù) ?? 并考慮支點至 4/l 為直線 變化來計算支點剪力效應(yīng)。 （ 1） 截 面設(shè)計 確定翼緣板的有效計算寬度 fb? a、 簡支梁計算跨徑的 31 為： ?? b、 主梁中心距為 1800mm c、 mm30002 1208012802180h122bf ?????????? hb 綜上所述：取翼緣板的有效計算寬度為 fb? =。 0 KN? KNV d ? 假定有 2? 32通過支點，按《公預(yù)規(guī)》 9 . 3. 10 條的構(gòu)造要求 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計 26 1 3 .4 5 4 5 .7 32a c m? ? ? ? cmahh 2 3 00 ????? 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 5 . 2 . 9 條規(guī)定，構(gòu)造要求滿足： 30,30 ????????? ?? KNbhfV kcud? 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 5 . 2 . 10 條規(guī)定： 2 4 023 ????????? ? bhf td? 介于兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限承載能力驗算。 (5) 主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載能力校核：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的重心亦不相同，則有效高度 0h 大小不同，現(xiàn)進(jìn)行估算。 1122 33 44M 1/2 1868.0976130775120.62kN 圖 114 主 梁斜截面抗剪強度 （單位： cm） 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計 30 (1)距支座中心 /2h （梁高一半）處截面 11， 相應(yīng)的 645 .16 , 156 .72 .ddV k N M k N m??； (2)距支座中心 處截面 22，相應(yīng)的 ； 258 .06 , 269 .96 .ddV k N M k N m??； (3)距支座中心 33，相應(yīng)的 ； 230 .06 , 535 .27 .ddV k N M k N m??； (4)距支座中心 44，相應(yīng)的 201 .48 , 798 .33 .ddV k N M k N m??； 按 《公預(yù)規(guī)》 5． 2． 7 條的規(guī)定：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為： 0 d cs sbV V V? ?? 30 .7 5 1 0 sinsb sd sbV f A ???? ? 31 3 0 ,0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )c s c u k s v s vV b h p f f? ? ??? ? ? ? 式中： csV —— 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力； sbV —— 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力； sbA —— 斜截面內(nèi)在同以彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 按《公預(yù)規(guī)》 6． 4． 3條的規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計算： f k 1 2 3 30()0 . 2 8 1 0sss dW C C C E? ??? ? 式中 ： 1C —— 考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取 1 ? 。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，當(dāng)采用 C40 以下混凝土?xí)r，撓度長期增長系數(shù)黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計 35 ?? ? ，施工中可以通過預(yù)拱度消除永久作用撓度， 則： m a x 0 ( 59 46) 11. 204 8 ( ) 11. 1 ( )f m m m m? ? ? ? ? 0 / 600 155 0 600 25. 83l m m? ? ? 撓度符合規(guī)范的要求 。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗算 按 《公預(yù)規(guī)》 6． 5． 1 條和 《公預(yù)規(guī)》 6． 5． 2 條規(guī)定： 022 0( ) 1 ( )c r c rs s c rBBM M BM M B? ???????? 0cr tkM f W?? 002/SW? ? 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計 33 ? 10 M P acE ?? 式中： 0S —— 全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩； x —— 換算截面中性軸 T梁頂面的距離 。 31 1 . 0 1 . 1 0 . 4 5 1 0 2 0 0 1 1 7 3 ( 2 0 . 6 0 . 6 9 ) 3 0 0 . 0 0 5 1 1 9 54 2 1 . 1 0 ( )csV kN?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 31 0 .7 5 1 0 2 8 0 1 6 0 8 .6 0 .7 0 7 2 3 8 .8 3 ( )sbV k N?? ? ? ? ? ? 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計 31 11 421 .1 238 .83 659 .93 ( ) 645 .16 ( )c s s bV V k N k N? ? ? ? ? 斜截面 22： 截割一組彎起筋 ,縱向鋼筋含筋率 1 6 . 0 8 61 0 0 0 . 6 9 。 綜上所述，全梁箍筋的配置為 28? 雙肢箍筋：由支點至距支座中心 處， vS 為10cm，其余地方箍筋間距為 25cm。 1300693.1760.6Vs0.4Vs775252320 圖 113 彎起鋼筋計算 圖 (尺寸單位： cm) 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計 27 由內(nèi)插可得：距梁高2h處的剪力效應(yīng)2hdV為：2hdV=，其中： KNVV hdd hk 2 ???? KNVV hdds 2 ????? 相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值見 表 117. 表 117 相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值 斜筋排次 彎起點距支座中心的距離 m 承擔(dān)的剪力值 sbiV kN 1 2 3 （ 4） 各排彎起鋼筋的計算， 按《公預(yù)規(guī)》 5． 2． 7條