【正文】 套管 金屬波紋管 ～ ～ . 錨具變形損失 錨具變形，鋼筋回縮和拼裝構(gòu)件的接縫壓縮損失δ s2，在計(jì)算接縫壓縮引起的應(yīng)力損失時(shí)，認(rèn)為接 縫在第一批鋼束錨固后既完成全部變形量，以后錨固得各批鋼束對(duì)該接縫不再產(chǎn)生壓縮。 對(duì)懸臂拼裝結(jié)構(gòu)，作如下近似假設(shè)，可使先張拉鋼束重心處由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力計(jì)算簡(jiǎn)化： （ 1）每懸臂拼裝一段 ，相應(yīng)張拉一批力筋；假設(shè)每批張拉預(yù)應(yīng)力都相同，且都作用在全部預(yù)應(yīng)力重心處； （ 2）在同一計(jì)算截面上，每一懸拼梁段自重所產(chǎn)生的自重彎矩都假設(shè)相等。 039。pc? —— 構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)習(xí)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； i —— 截面回轉(zhuǎn)半徑， AIi /2? ，后張法采用凈截面特性 239。 基本組合是永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 0 0 1 112()mnu d G i G ik Q Q k c Q j Q jkijS S S S? ? ? ? ? ???? ? ??? 或 0 0 112()mnu d G id Q d c Q jdijS S S S? ? ???? ? ??? 式中 udS — 承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 0? — 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《通規(guī)》 JTG D602021 表 規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等級(jí)采用，對(duì)應(yīng)于設(shè)計(jì)安全等級(jí)一級(jí)、二級(jí)和三級(jí)分別取 、 和 ； Gi? — 第 i 個(gè)永久作用效應(yīng) 的分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)按《通規(guī)》 JTG D602021 表 的規(guī)定采用； GikS 、 GidS — 第 i 個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； 1Q? — 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取 1Q? =。 正截面抗彎承載力驗(yàn)算 根據(jù) JTG— 2021《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》中第 條進(jìn)行成載能力驗(yàn)算。 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 31 混凝土斜截面主拉應(yīng)力 圖 (Mp) 使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗(yàn)算 按持久狀態(tài)設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向正應(yīng)力，受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面主應(yīng)力。 長(zhǎng)期效應(yīng)組合上緣最小正應(yīng)力及下緣最小正應(yīng)力 圖 (Mp) 斜截面抗裂驗(yàn)算 斜截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力 tp? 進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求： 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下 預(yù)制構(gòu)件 tktp ?? （ 1） 現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件 tktp ?? = = 混凝土斜截面主拉應(yīng)力最大值為 滿足規(guī)范要求。從一開始施加預(yù)應(yīng)力，其預(yù)應(yīng)力鋼筋和混凝土就開始處于高應(yīng)力下。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 211mnld Gik j QjkijS S S??????? 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 4 多個(gè)偶然作用不同時(shí)參與組合。, 1ieps??? （ ） 式中： )(6tl? 、 )(639。論文 26 收縮徐變損失 由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失6l?，這種損失可由以下公式計(jì)算： pspcEPcspl ttttEt ?? ????? 151 )],),([)( 006 ? ?? （ （ ） pspcEPcspl ttttEt39。 注意此時(shí)計(jì)算 Np時(shí)應(yīng)考慮摩阻損失 1l? 、錨具變形及鋼筋回縮 2l? 的影響。論文 24 筋的應(yīng)力松弛、混凝土的收縮與徐變等。 應(yīng)力束的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切預(yù)應(yīng)力束，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過(guò)多的錨具。39。 AWK 上下 ? AWK 下上 ? 當(dāng)截面只在下緣布置力筋 Np下 以抵抗正彎矩時(shí) 當(dāng) 由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： pepAKeMn ?1m in ???下下下 （ 418） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： pepAKeMn ?1m a x ???上下下 （ 419） 當(dāng)截面中只在上緣布置力筋 N 上 以抵抗負(fù)彎矩時(shí)： 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)pepAKeMn ?1m in ????下上上 （ 420） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)pepAKeMn ?1m a x ?????下上上 （ 421） 當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計(jì) 算時(shí) (求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值 )。論文 15 號(hào) 號(hào) 1 1 0 0 44 44 2 0 45 2 2 0 45 45 3 46 3 3 46 46 4 47 4 4 47 47 5 48 5 5 48 48 6 49 6 6 49 49 7 50 7 7 50 50 8 51 8 8 51 51 9 52 0 9 9 52 52 0 10 53 0 10 10 53 53 0 11 54 0 11 11 54 54 0 12 55 0 12 12 55 55 0 13 56 0 13 13 56 56 0 14 0 57 0 14 14 0 57 57 0 15 0 58 0 15 15 0 58 58 0 16 0 59 0 16 16 0 59 59 0 17 0 60 0 17 17 0 60 60 0 18 0 61 0 18 18 0 61 61 0 19 0 62 0 19 19 0 62 62 0 20 0 63 0 20 20 0 63 63 0 21 0 64 0 21 21 0 64 64 0 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)有時(shí)需選取幾種沉降工況計(jì)算，這樣就存在一個(gè)工況組合的問(wèn)題。此時(shí)全橋恒載內(nèi)力如圖 5所示 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) ④ 分段的大小要與勞動(dòng)組織相適當(dāng)，有足夠的工作面。 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 6 續(xù)梁橋中 ， 彎束對(duì)荷載剪力的抵消使梁內(nèi)剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力較小 ； 因此 ， 除上述 受力因素外 ， 考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋布置及混凝土澆注后的箱梁腹板最小值一般為 ： 腹板內(nèi)無(wú)預(yù)應(yīng)力束管道布置時(shí)可采用 200 ㎜；腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力管道布置時(shí)可采用 250～ 300 ㎜ ； 腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力束錨固時(shí)采用 350 ㎜ 。 ⑴ 梁高、頂板厚與底板厚 在連續(xù)梁橋中 ， 箱梁底板厚度隨負(fù)彎矩的增大而逐漸加厚 至根部 ， 根部底板厚度一般為根部梁高的 1/10～ 1/12，以符合施工和運(yùn)營(yíng)階段 的 要求，并在破壞階段使中性軸盡量保持在底板以內(nèi)；跨中底板厚度一般為 200～ 300mm，以滿足跨中正負(fù)彎矩變化及板內(nèi)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋與普通鋼筋的要求。 而變截面梁主要適用于大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋 ，本設(shè)計(jì)選用變截面預(yù)應(yīng)力 混凝土連續(xù)梁 。 方案比選 綜合以上三個(gè)方案比選中的各種橋型的特點(diǎn)，以下列表對(duì)各種方案的不同情況進(jìn)行對(duì)比分析，下面是我對(duì)上述三個(gè)方案所總結(jié)的方案比選表，將三個(gè)方案在圖表中直觀 的進(jìn)行比較。 ⑴ 結(jié)構(gòu)特點(diǎn) ① 鑒于主梁增加了中間的斜索支承，彎矩顯著減小，與其他體系的大跨度橋梁比較，混凝土斜拉橋的鋼材和混凝土用量均較節(jié)??； ② 借斜索的預(yù)壓力可以調(diào)整主梁的內(nèi)力，使之分布均勻合理，獲得經(jīng)濟(jì)效果，并 且能將主梁做成等截面，便于制造和安裝； ③ 斜索的水平分力相當(dāng)于對(duì)混凝土梁施加的預(yù)壓力，借以提高 梁的抗裂性能，并充分發(fā)揮了高強(qiáng)材料的特性； ④ 結(jié)構(gòu)輕巧，適用性強(qiáng)。 ③ 因墩與上部結(jié)構(gòu)固結(jié)，在大跨度連續(xù)結(jié)構(gòu)中減少了安裝大型支座和養(yǎng)護(hù)上的麻煩，減少了橋墩及基礎(chǔ)工程的材料用量，適用于較高橋墩。按橋梁的設(shè)計(jì)原則、造價(jià)低、材料省、勞動(dòng)力少和橋型美觀的應(yīng)是優(yōu)秀方案。梁體采用單箱單室箱型截面，全梁共分 86 個(gè)單元，單元長(zhǎng)度分別有 1m、 、2m、 、 3m、 、 4m、 。 由于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋?yàn)槌o定結(jié)構(gòu)，手算工作量比較大，且準(zhǔn)確性難以保證，故本設(shè) 計(jì)采用橋梁博士軟件進(jìn)行計(jì)算，這樣不僅提高了效率，而且準(zhǔn)確度也得以提高。所以在比較時(shí)必須從任務(wù)書提出的要求以 及地形資料和施工條件，找出所面臨的問(wèn)題的關(guān)鍵所在，分清主次。論文 3 ⑤ 順橋向抗彎剛度和橫向抗扭剛度大，受力性能好。索力調(diào)整是斜拉橋主梁受力均勻，以達(dá)到經(jīng)濟(jì)安全的重要措施。所以本設(shè)計(jì)最終確定選擇雙薄壁敦連續(xù)剛構(gòu)橋方案。 在孔徑布置方面 ， 邊跨與總跨之比一般為 ～ ，當(dāng)邊 跨與中跨之比小于 時(shí)，邊孔橋臺(tái)支座要做成拉壓式，以承受負(fù)反力。 箱梁截面頂板兩側(cè)挑出的懸臂板（翼板）長(zhǎng)度也是調(diào)節(jié)頂板內(nèi)彎矩的重要因素， 一般可取懸臂板長(zhǎng)度為腹板間距之半。 箱梁截面尺寸如下圖 2. 2 所示： 箱梁截面尺寸 圖 圖 2. 2