【正文】 =**106m3 Q=q1*+q2*+(q3+q4)*=1*+*+(+2)*=Q’ =*=Mmax=1/10* Q’ L2=**= 243。 在等截面： I14 工字鋼橫向分配梁驗算： 等截面部位的荷載 Q1= q1*+q2*+(q3+q4)*=*+*+(+1)*=標準截面底模面積： *24= 標準截面荷載為 *=4896KN I14 工字鋼橫向分配梁間距為 90cm，橫向立桿間距 90cm 標準截面長度 24 米， I14 工字鋼的間距為 90cm ,共有 24/=27 根 每根 I14 工字鋼橫向分配梁上荷載為 Q 橫 =4896/27/＝ Mmax= q 均 L2/10=*σ w=Mmax/w= 106＝ [σ w]=140MPa 滿足要求 c撓度計算： fmax=* q 橫 L4/100EI 17 =**(100 105 712*108) ＝ f=900/400= 滿足要求。 芯模變截面端，最不利位置 立桿長細比λ＝ L/i=600/=[λ ]=250取λ＝ ； 軸心受壓桿件，查《建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄 C： Q235A鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) Φ＝ ， [243。 部頒《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 (JTG/T F5020xx)、部頒《公路工程質(zhì)量檢驗評定標準》 (JTGF80/120xx) 21 鋪設(shè)底模 養(yǎng)生 模板制作 澆筑砼 同條件養(yǎng)生 制作試塊 砼攪拌運輸 壓試塊 鋼筋制作 制作試塊 施工工藝流程圖 測量放樣 支立箱梁側(cè)模、芯模 達到規(guī)定強度后拆芯模、側(cè)模 拆除底模、支架 安裝支架 支架預(yù)壓、測支架撓度 綁扎頂板鋼筋、安裝預(yù)埋件 綁扎底板、腹板鋼筋骨架 地基處理 預(yù)應(yīng)力筋張拉、壓漿、封錨、養(yǎng)生 下 一 聯(lián) 施 工 22 第五章 預(yù)應(yīng)力束的布置 布置原則 （ 1） 為避免兩題產(chǎn)生橫向彎曲，預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)在界面上對稱布置，各施工階段都要滿足對稱布置的原則； （ 2） 為滿足布置、錨固等需要，預(yù)應(yīng)力筋在梁體內(nèi)可以平彎和豎彎，但要避免平彎和豎彎的疊加，且平彎和豎彎的角度不宜大于 20176。 內(nèi)力組合以及內(nèi)力包絡(luò)圖 根據(jù)《橋規(guī)》 條和 條規(guī)定，進行承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合和正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合。可按下式計算： Pl El l???2? 28 ?l—— 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；統(tǒng)一取 6mm. L—— 預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度； EP—— 預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。此項應(yīng)力損失可根據(jù) 〈〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范〉〉 JTG D62— 20xx 表 條的規(guī)定，按下列公式計算。39。 31 第 7 章 主梁截面強度及應(yīng)力驗算 正截面抗彎承載力驗算 在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿著正截面和斜 截面都有可能破壞，翼緣位于受壓區(qū)的 T 形截面或 I 形截面受彎構(gòu)件，箱形截面受彎構(gòu)件的正截面承載能力可參照 T 形截面計算 1）當(dāng)符合下列條件時 39。39。 39。本模型最終確定顯示計算結(jié)果的節(jié)點 號為 2（邊跨邊支點）、 9（邊跨 1/4 截面）、 26（邊跨近中支點截面）、 29（中跨支點）、 32（中跨近中支點）、 36（中跨 1/4截面）、 51（中跨跨中截面），見圖 81。 由于梁體中的主拉應(yīng)力 tp? 都不大于 tkf =，故根據(jù)《公橋規(guī)》 條規(guī)定，箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置，取雙肢 HRB335 直徑 16mm 的鋼筋，自支座重心起長度不小于一倍梁高范圍內(nèi)，其間距為 100mm，其他梁段箍筋間距采用 150mm。 tktcttk ff ?? ? 時，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內(nèi)差取用。 每米板寬自重在支點處的剪力為： 0glQg? （ 102） 根據(jù)式（ ）、（ ）得： 瀝青表面處治 g1： g1=24=C30 混凝土墊層 g2： g2=25＝ 翼緣板自重 g3： g3= ??? =每米板寬恒載內(nèi)力： ?gMmin, = Q== 可變作用 在懸臂板處，有人群荷載和車輪荷載。 1)永久作用 計算彎矩時， tll ??0 ，但不大于 bll ??0 ； 計算剪力時， 0ll? ； 式中： l ——板的計算跨徑； 0l ——板的凈跨徑； t——辦的厚度； b——梁肋寬度。彎矩修正系數(shù)可視板厚 t 與肋高 h 的比值來選用。 一、 懸臂板荷載效應(yīng)計算 由于寬胯比 大于 2，故按單向板計算，懸臂板長度為 。 tktct f?? 時，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于 ％的縱向鋼筋； 3）當(dāng) 39。 受彎構(gòu)件由作用（或荷載）產(chǎn)生的截面抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計算： 0llt MW? ? （ 99） 式中 sM —按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計算的彎矩值； lM —按荷載長期效應(yīng)組合計算的彎矩值，在組合的活荷載彎矩中，僅考慮 汽車、人群等直接作用于構(gòu)件的荷載產(chǎn)生的彎矩值。fb — T形或 I形截面受壓翼緣的有效寬度，按《預(yù)規(guī)》 JTG D6220xx 第 的規(guī)定采用。39。0pd pf ?? ）為正時 39。pse 、 2pse —— 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離； 30 ),( 0ttcs? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為 0t ，計算考慮的齡期為 t 時的混凝土收縮、徐變，其終極值可按 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG D62— 20xx 中表 取用； ), 0tt（? —— 加載齡期為 0t ，計算考慮的齡期為 t 時的徐變系數(shù)，可按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》 JTG D62— 20xx 中表 取用。0639。 對懸臂拼裝結(jié)構(gòu)，作如下近似假設(shè)，可使先張拉鋼束重心處由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力計算簡化： 1）每懸臂拼裝一段，相應(yīng)張拉一批力筋；假設(shè)每批張拉預(yù)應(yīng)力都相同，且都作用在全部預(yù)應(yīng)力重心處； 2）在同一計算截面上，每一懸拼梁段自重所產(chǎn)生的自重彎矩都假設(shè)相等。 磨阻損失 摩阻損失指的是預(yù)應(yīng)力筋與管道間的摩察損失δ s1,由規(guī)定，按以下公式計算： ]1[ )(1 kxconl e ???? ???? σ con—— 張拉鋼筋時錨下的控制應(yīng)力（ = pkf ） , μ —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù) θ —— 從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以 rad 計， k—— 管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取 x—— 從張拉端至計算截面的管道長度 ,以米計。 在日照溫差下的各控制截面次內(nèi)力值如表 56 所示； 表 56 各控制截面整體溫度次內(nèi)力表 單元號 節(jié)點號 軸力 剪力 彎矩 1 1 1 2 2 2 +002 2 3 +002 +002 3 3 +002 +002 3 4 +002 +002 4 4 +002 +002 4 5 +002 +003 5 5 +002 +003 5 6 +002 +003 6 6 +002 +003 6 7 +002 +003 7 7 +002 +003 7 8 +002 +003 24 16 16 +002 +003 16 17 +002 +003 17 17 +002 +003 17 18 +002 +003 20 21 +002 +003 21 21 +002 +003 在日照溫差下的各控制截面彎矩以及剪力如圖 54 ， 55 所示 圖 54 在日照溫差下的各控制截面彎矩圖 圖 55 在日照溫差下的個控制界面剪力圖 支 座位移引起的內(nèi)力計算 由于各個支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻變位，連續(xù)梁是一種超靜定結(jié)構(gòu)，對支座的不均勻沉降特別敏感，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。]=205MPa 綜上支架滿足要求 地基沉降量估算 （ 1）假設(shè)條件： E0在整個地層中變化不大，計算地層按一層進行考 慮。 箱梁端部處立桿長細比λ＝ L/i=600/=[λ ]=250 取λ＝ ； 軸心受壓桿件，查《建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄 C： Q235A鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) Φ＝ ， [243。10 = σ w=Mmax/w= 104＝ [σ w]=10MPa 滿足要求 c撓度計算； f=* q 縱 L4/100EI =***9*103**106 =≤ L/400=,滿足要求 C、橫向 I14 工字鋼 查《路橋施工計算手冊》得其容許應(yīng)力， [σ w]＝ 140MPa，彈性模量： E＝ 105MPa。= Mmax/W= 106=[243。 (24 ) = KN/m2 3)施工荷載：人、機荷載 q3= KN/m2 4)振搗荷載 ?？v、橫橋向每 。 氣象 當(dāng)?shù)貧庀螅?當(dāng)?shù)匾辉缕骄鶜鉁貫?17 0C，七月份平均氣溫為 +26 0C，受季風(fēng)影響，降雨量年內(nèi)不均，春冬季降雨較少，夏秋較為集中，一般 6~9 月份降雨量可達全年總降雨量的 63％ ~80％，平均降雨量為 ，最大凍深為 2~m，每年 11 月至次年 3 月為凍結(jié)期，全年霜期為 10 月至次年 4月，有霜期為 150~210d。 由于本人水平有限，而且第一次從事這方面的設(shè)計，難免出現(xiàn)錯誤，懇請各位老師批評指正。通過比較，連 續(xù)梁的各項指針較高?，F(xiàn)在，我國已經(jīng)有了簡支梁、 T 形粱、連續(xù)梁、斜拉橋等預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)體系，而且得到越來越廣泛的應(yīng)用。 .............................17 芯模變截面端，最不利位置按橫桿步距： h=60cm 計算。主梁的高度呈成二次拋物線變化，因為二次拋物線近似于連續(xù)梁橋彎矩變化的曲線。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋以結(jié)構(gòu)受力性好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、養(yǎng)護工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。 然后進一步進行截面強度驗算，其中包括承載力極限狀態(tài)和 正常使用極限狀態(tài)。 ..................................................................................................33 第 8 章 主梁變形驗算 ...............................................................................................34 正截面抗彎承載力計算 .............................................................................34 正截面抗裂驗算 ...............................................................................34 斜截面抗裂驗算 ...............................................................................35 使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗算 ...............36 預(yù)應(yīng)力鋼筋中的拉應(yīng)力驗算 .........................................................36 混凝土的主壓應(yīng)力驗算 ...................................................................36 短暫狀況預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)力驗算 .............................................36 第 9 章 行車道板和支座計算與驗算 .......................................................................38 行車道板的