【正文】 b ??， 式中： b1下三角集氣罩水平寬度， m。 上下三角形集氣罩之間回流中流速可用下式確定： 122Qv S? ,S2為上三角形集氣罩回流縫面積，取回流縫寬 CD=,上集氣罩下底寬 CF=。 每個反應器流 量 3 333 1 0 0 / 7 7 5 m / 0 .0 0 9 /4md s m s??，每支渠流量為，根據(jù)均勻流計 算公式： q k i? ， k WC R? ， 161CRn? 式（ ） 式中： q渠中水流量， m3/s i水力坡度，定為 i= k流量模段， m3/s C謝才系數(shù) W進水斷面面積， m2 R水力半徑， m n粗糙度系數(shù)，鋼取 n= 3 34 .5 1 0 0 .0 6 4 ( / )0 .0 0 5qk m si??? ? ? 式（ ） 假設渠寬 b=，則有： W=， X=2h+ 5WhR Xh?? ? , 式（ ） 式中： h渠中水深， m X渠濕周， m 代入 1 16 21k W R Rn? ? ? ? ，即 231k W Rn? ? ? 式（ ） 則有 231 0 . 1 50 . 0 6 4 0 . 1 5 ( )0 . 0 1 2 0 . 1 5 2hh h? ? ? 解方程可得： h=，取 h= 可見渠寬 b=,水深 h= 則渠中水流流速約為 0 .0 0 4 5 0 .7 5 / 0 .4 /0 .0 5qv m s m sw? ? ? ?,符合明渠均勻流要求。 UASB 反應器溢流出水渠出水由短管排入 DN125 排水支管，再匯入設計UASB 走道下的 DN200 排水總管。 /kg m?? ，換算為計算容重 39。沼 氣收集管道壓力一般較低，約為 200— 300mmH2O,其管道內(nèi)氣體壓力損失可按下式計算： 225i GrLh KD? 式（ ） 式中： L管道長度， m G氣體容重為 ， m3/h r氣體容重， kg/m3 K摩察系數(shù) D管徑， cm 式中 K2D5 查 ≤給水排水設計手 冊 ≥得 K2D5=35000，對大集氣罩出氣管DN150， ,L 15m, /v m s? 則計算 22225 2 6 . 7 1 0 . 6 1 5 0 . 1 835000i G r Lh m m H OKD ??? ? ? 局部損失為 222 % 22 % 8 4jih h m m H O? ? ? ? ? 總壓力損失為 20 .2 2jih h h m m H O? ? ? 對小集氣罩出氣管， DN100,G ， L 10,v 則計算出 hi= 2O,hj=, 總壓力損失為： 00 70 70jih h h m m H O? ? ? ? ? 可見沼氣管到壓力損失均很小，因此對于沼氣貯柜之前的低壓沼氣管道，可以認為管路壓力損失為 0，這種水封罐的水封取與集氣槽里面的壓力減去沼氣柜的壓力的值即可，這樣計算的方法偏于安全。 為保證檢修的采光，除采用臨時燈光處，還可以移走 UASB 反應器的活動頂蓋，或不設 UASB 頂蓋。池深 5m。浮動排水裝置規(guī)格為 DN200mm，排水管管徑為 DN300mm。 39。 。 空氣管道的最不利管線計算，如圖 所示。 （ 4） 鼓風機房布置 鼓風機房平面尺寸（ ），鼓風機房凈高 。其中各構筑物排泥，污泥泵抽送污泥時間 — （除 SBR 外），污泥濃縮時間 ，濃縮池排水與排泥時間 ，閑置時間 — 。柱體部分污泥容積 372 252m?? 。 選用 2PN 污泥泵一臺，該泵 Qb 60m3/h， ，轉速 n1450r/min，電動機功率 N 10kw，質(zhì)量 W 150kg，污泥泵房占地尺寸(12 50 35 00 65 00 )m m m m m m??。 。于濃縮池最 高水位處置一根，每隔 ， 設置一根排水管。 集泥井平面尺寸（ 44） m2 十、 污泥重力濃縮池 1 設計計算 （ 1）污泥體積 濃縮 ，污泥含水率為 %，則濃縮后污泥體積為： 300 1 5 9 .4 4 ( 1 9 8 % ) 7 0 .8 61 9 5 .5 %CV V mC ??? ? ? ?? 則污泥濃縮池所需容積應不小于 +=（ m3） （ 2） 工藝構造尺寸 設計污泥濃縮池兩個，單池污泥容積不應小于 m3，設計平面尺寸為22 ( )m?? ，則凈面積為 72m3。 2 污泥處理方式 污水處理系統(tǒng)各構筑物所產(chǎn)生污泥每日排泥一次（除 SBR 池外），集中到污泥井，完后再由污泥打到污泥濃縮池，經(jīng)濃縮后送至貯泥柜暫放，再由污泥泵送至脫水機房脫水，形成的泥餅外運作農(nóng)肥。 即 1 2 3 25 .0 0 .3 9 8 0 .1 5 .4 9 8aP H H H m H O? ? ? ? ? ? ? （ 3） 鼓風機的選擇 綜合以上計算，鼓風機總供風量及風壓為： / m insQm? ， ? （ mH2O） 擬選用 L52LD 型羅茨鼓風機兩臺，一用一備，為曝氣系統(tǒng)供氣，其技術參數(shù)為：轉 速 n=980r/min，口徑 125mm，出風量 / minm ，出風升壓 49Kpa ，軸功率 。每個擴散器的服務面積為 215 /32 m? ? 個。 39。 39。 （ 3） 排水口高度 為保證每次換水 V= 的水量及時快速排出以及排水裝置運行的需要，排水口應在反應池最低水位之下約 — ，設計排水口在高水位之下，見圖 。 （ 1） 污泥量計算 SBR 反應池所需污泥量為： 33 1 0 0 ( 1 5 5 1 8 . 6 ) 1 0 3 7 5 8 [ ( ) ]0 . 7 5 0 . 7 5 0 . 7 5 0 . 1 5r sQSM L V S SM L S S k gN?? ? ?? ? ? ?? 干 泥 設計沉淀后污泥的 SVI=150ml/g，則污泥體積為： 331. 2 . 1. 2 15 0 10 37 58 67 6. 5sV SV I M L SS m?? ? ? ? ? ? （ 2） SBR 反應池容積 SBR 反應池容積 V=Vsi+VF 式（ ） 式中： Vsi代謝反應所需污泥容積， m3 VF反應池換水容積， m3 VF為 SBR 反應池的進水容積，即 33100 1 .5 2 5 8 .3 324fVm? ? ? ? ， 單池污泥容積為 36 7 6 .5 2 2 5 .533ssi VVm? ? ? 則 22 5. 5 19 3. 75 48 3. 83V ? ? ? （ 3） SBR 反應池構造尺寸 SBR 反應池為滿足運行靈活及設備安裝需要，設計為長方 形，一端為進水區(qū)，另一端為出水區(qū)。 （ 3）檢修： 為便于檢修，各 UASB反應器在距地平 Ф800mm人 孔一個。 22 224 43 5 . 4 0 0 . 5 6 /( 0 . 1 5 3 6 0 0 )iGv m sd??? ? ? ?? 即流速 錯誤 !未找到引用源。集氣室沼氣管最小直徑為 DN150，而且盡量設置不短于 300mm的立管出氣，若采用橫管出氣，其長短不宜小于 150mm，每個集氣罩設置獨立出氣管至水封罐。 V約為 充滿度為 ，設計坡度為 。 5 出水渠的設計 每個 UASB 反應器沿周邊設一條出水渠，渠內(nèi)側設溢流堰，出水深度保持水平，出水由一個出水口排出。 可用下式計算： 11QvS? 式（ ） 式中： Q1反應器中廢水流量， m3/h S1下三角形集氣罩回流縫面積， m2 11 211 2 9 . 1 7 4 1 . 7 8 /4 . 8 4Qv m sS ? ?? ? ??? 錯誤 !未找到引用源。沉淀器（集氣罩）斜壁傾角 錯誤 ! 未 找 到 引 用 源 。 （ 3） 內(nèi)圈 6 個孔口設計 服務面積： 21 6 ? ? ? 折合為服務區(qū)圓點直徑 14 4 9 .5 3 .53 .1 4S m?? ??? 用此直徑作一虛圓，在該虛圓內(nèi)等分面積處設計實圓環(huán)，其上布 6 個孔口。2 34 4 1 2 9 . 1 7 0 . 1 9 51 . 2 3 6 0 0Qd ? ? ??? ? ??m，取 DN200 管 。Q 則0. 40 .9 (1 .5 0 .0 3 6 ) 0 .2 8B ? ? ? ?m，因此水槽寬取 280mm。直接查第二版《給排水設計手冊》第一冊常用資料 P683 頁，當設計水量為 Q =，過堰水深為232mm，每米堰板設 4 個堰口，過堰流速為 v1=。39。 ，進水堰斷面尺寸（ h m m? ? ? ）。 則絮凝池總平均速度梯度 錯誤 !未找到引用源。= （ 7） 電動機功率： ~1000221121＝傳動效率，＝攪拌設備總機械效率，????????? PN 取 錯誤 !未找到引用源。 = 第二臺攪拌器 錯誤 !未找到引用源。 漿板長度不大于葉輪直徑的 75%，則漿板的長度最大為 75%=， 這里取漿板長度的最大值 ,即 l=。 /h. 絮凝時間 T 一般取 1520min 這里取 T=18min。 四、 機械攪拌反應池 1 主要設計參數(shù) （ 1） T＝ 15～ 20min，平均 G＝ 20～ 70 S－ 1， GT＝ 1104～ 1105 （ 2）設 3～ 4 檔攪拌機，每檔用隔墻或穿孔墻分隔，以免短流。 2 （ 2）面積 取有效水深 H 為 ，則面積 F 21 1 2 .9 2 5 .3 82 .4Q VFmHH? ? ? ? 集水池長度取 l=，則寬 ? ? ? 集水池平面尺寸 2L B m m? ? ? 保護水深為 ,則實際池深為 2 泵位及安裝 潛污泵直接安置于集水池內(nèi)，經(jīng)核算集水池面積遠大于潛污泵的安