流體機械調(diào)節(jié)與控制技術(shù)2(存儲版)
【正文】 。此時液壓泵的輸出液流再次處于封閉狀態(tài)，導致泵壓迅速升至最高壓力閥調(diào)定的限定值，致使高壓補償器滑閥克服預調(diào)定的最高壓力彈簧力移至右端，高壓油通過該閥通路作用于斜盤傾角控制活塞。 可見 ， 節(jié)流閥 3的作用及其所產(chǎn)生的液壓力的變化規(guī)律與在恒壓閥彈簧腔再增加一個彈簧等效 。這是因為泵組用同一溢流閥調(diào)壓 ， 同一壓油口 ， 已回到零位的泵的 ?p1比較大 ， 處于最大擺角的泵的 ?p1比較小 ， 所以處于最大擺角的泵的 ?p2比較大 ， ?p1+?p2之和不變 。 其中 fAFXp ?? 2 同步控制變量機構(gòu) DP 圖 339 DP控制閥芯受力關(guān)系 同步控制變量機構(gòu) DP DR控制與 DP控制的壓力差 ?p不同，見圖 340。 相當于改變了壓力補償器 2彈簧腔的受力 。 閥 3起到變量泵在變量過程中互不干擾同步變量的作用 。 同步控制變量機構(gòu) DP （ 2） 節(jié)流閥 3應該是個取壓液阻 ， 節(jié)流產(chǎn)生的壓力被引到恒壓閥的彈簧腔 ， 與彈簧一起構(gòu)成恒壓閥的開啟阻力 ， 以增大泵進入恒壓區(qū)運行后的壓力差 ?p。控制滑閥兩側(cè)的壓力趨于相等，作用于壓力 流量補償器控制滑閥兩端的壓力也相等。 LRGF型恒流量 +恒功率 +遠程調(diào)壓控制 3） 恒壓段 (d—e) 當 pc高于恒壓閥 2的彈簧預緊力時 ， 閥 2工作于左位 ， 此時進入恒壓段 。 流量控制閥則處于右位 ， 不起作用 。 閥口的壓差用公式計算 。 LRF型恒流量控制 +恒功率控制 圖 357 LRF控制職能原理圖 XF— 流量控制先導壓力油口 M1, M2— 控制腔壓力測量油口 S— 吸油口 B— 壓力油口 1—A4VSO液壓泵 2— 變量缸 3— 功率控制閥 4— 流量控制閥 5— 外接可變節(jié)流閥 6— 固定節(jié)流孔 工作壓力 p流 量 qV0恒功率優(yōu)先 LRF型恒流量控制 +恒功率控制 泵的流量取決于外接可變節(jié)流閥 5閥口的通流面積 ， 通常閥 5安裝在泵和液壓缸之間 。 這種控制需要一個外部的先導控制壓力加到 X1油口 。 若將油口Rkv卸載到油箱 ， 能使泵執(zhí)行 LR2(3)恒功率控制功能 。 這種變量泵在無壓條件下的初始位置仍然是最大排量 Vgmax位置 。 一般這個壓力有一個設(shè)定范圍 ， 標準的設(shè)定值為 35MPa。 變量到位時 ， 變量閥處于中位 （ 圖上未畫出 ） ， 大變量缸油口封閉 ， 變量泵處于某穩(wěn)定點 。 如果這種泵用于開式回路 ， 一般其泵變量的動力來自本身的排油口壓力 ， 屬于自控式變量 。 但在大多數(shù)情況下 ， 系統(tǒng)中的泵均在較恒定的轉(zhuǎn)速下運轉(zhuǎn) ， 且泵的容積效率較高 ， 因此常用pV=常數(shù) (V為泵的排量 )， 即恒轉(zhuǎn)矩來代替恒功率 。 在活塞移動時垂直活塞 4可以左右移動 ，其離開原始位置的距離 a， 就表示泵排量的大小 。這種變量泵在無壓的初始位置是排量最大 (Vgmax )。 圖 347 LRG控制職能原理圖 1— 變量泵主體 2— 功率控制閥 6— 固定節(jié)流孔 4— 壓力控制閥 5— 遙控壓力溢流閥 圖 348 LRG控制靜態(tài)特性曲線 固定節(jié)流孔 6與壓力溢流閥 5的可變節(jié)流口一起構(gòu)成 B型半橋 ，改變壓力溢流閥的設(shè)定壓力就可調(diào)整壓力控制閥 4的彈簧腔的壓力 。 LR?Z型液壓兩點恒功率控制 圖 351 LR?Z液壓 2點控制 1— 主泵 2— 功率控制閥 3— 換向閥 4— 輔助泵 LR?Z型液壓兩點恒功率控制 這種控制方式泵的原理見圖 351， 是在原有恒功率控制泵的基礎(chǔ)上增加了一臺換向閥 3和輔助泵 4組成 。 LR?Y型具有內(nèi)部先導壓力的電氣 2點恒功率控制 圖 352 LR?Y型控制職能原理圖 1— 主泵 2— 功率控制閥 3— 電磁換向閥 4— 連接板 這種控制方式的泵是在原恒功率控制的基礎(chǔ)上增加了一臺電磁換向閥 。 負流量控制方式 :即隨著控制壓力的增加 ， 最大的排量設(shè)定值減小 。流量控制閥 4檢測閥口前后壓降并保持壓降 （ 壓差 Δp） 為常數(shù) ， 因此可
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