【正文】 +1010=板頂拉應(yīng)力：σ上=Np0A039。則：Np0=σp0Apσl6As=1357N=板底壓應(yīng)力：σ下=Np0A039。支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力σ上=39。39。=16π1424mm2=2463mm22448mm2滿足要求，鋼筋均勻布置在支點(diǎn)截面上邊緣，見圖14。當(dāng)單位荷載P=1作用在鉸縫i以右時(shí)，鉸縫i處的剪力為Vi=i=1左ηik。 Nk——與受剪截面垂直的壓力標(biāo)準(zhǔn)值，近似認(rèn)為Nk=0。fvd——混凝土抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，查《公路坊工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D61—2005），鉸縫為C40混凝土，fvd=。按《公預(yù)規(guī)》，該要求在第5節(jié)按構(gòu)造配置普通鋼筋時(shí)已得到滿足。由以上兩者內(nèi)插得到σ上==%，則得：As39。當(dāng)σ上=39。=1010=故支點(diǎn)截面下緣壓應(yīng)力σ下=≤39。==。+Np0ep0I039。y01s39。y01x39。=1010=放松鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板跨中截面上、下翼緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為：下緣應(yīng)力：σ下==上緣應(yīng)力：σ上=+=由此可看出，空心板跨中截面上、下緣均為壓應(yīng)力，39。=2460777645491+24607771010=板頂拉應(yīng)力：σ上=Np0A039。y01s39。=e01s39。=EpEc39。故全截面箍筋配置如下：箍筋采用HRB335鋼筋，四肢筋，直徑為10mm，此時(shí)既滿足斜截面抗剪承載力要求，也滿足主拉應(yīng)力計(jì)算要求。（3）3—3纖維處：計(jì)算方法同上。σcpστp=σcxk2177。=5481081041010mm=．預(yù)拱度的設(shè)置 由《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長期反拱值fp小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度fQl時(shí)，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長期反拱值之差采用。=I039。2+αEP39。=1960+1357=6614224mm3于是得換算截面到空心板毛截面重心軸的距離為：d0139。1Ap+αES39。l2MsB0=5205002106481015mm=自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算：fG=548σtp≤==σtp=σcx2(σcx2)2+τ2式中:σtp——荷載短期效應(yīng)組合作用條件下和強(qiáng)加力引起的混凝土主拉應(yīng)力，此處略去溫差作用。m（表6），在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面：σt=MGkI0y0=1010=l/4處截面：σt=MGkI0y0=1010=支點(diǎn)截面：σt=0MPa則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中截面：σpc==l/4處截面：σpc==支點(diǎn)截面：σpc==《公預(yù)規(guī)》表 ，σpc不得大于傳力錨固時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度fcu39。 Np0——傳力錨固時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值按下式計(jì)算Np0=σp0Apσl6As=σconσl2+σl3+σl4+=+30++1960N=2448893N= ep0——換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力點(diǎn)的距離。則：σl2=?l LEp=450103105MPa=．預(yù)應(yīng)力鋼筋與合座之間的溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失σl3先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱并排的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施，設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺(tái)座之間的最大溫差?t=t2t1=15℃，則：σl3=2?t=215MPa=30MPa．預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失σl5式中： Ψ——張攔系數(shù)，本設(shè)計(jì)采用一次張攔，取Ψ=ζ——鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)低松弛鋼絞線，取為ζ= fpk——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=186MPa σpe——傳力錨固定時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)先張法構(gòu)件σpe=σconσl2==把以上數(shù)據(jù)代入上式計(jì)算得：σl5==對(duì)于先張法構(gòu)件:σl4=αEPσpe式中:αEP——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值αEP=EpEc=104=?σpc——在計(jì)算截面鋼束重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（MPa）?σpc=Np0A0+Np0ep0I0y0Np0=σp0Apσl6Asσp0=σconσl39。 α2——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件。mγ0Md=hf39。按《公預(yù)規(guī)》，≥==因此普通鋼筋采用12根直徑為12mm的HRB335鋼筋，則As=12π1224mm2=普通鋼筋布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長直線布置，鋼筋重心至板下緣的距離為5cm，即as=5cm。設(shè)有效高度h0=hap=945cm=89cm=890mm≤由《公預(yù)規(guī)》，=，C50，=。把數(shù)據(jù)代入上式得：Npe=102+108N=1888996N所需預(yù)應(yīng)力鋼束截面面積按下式計(jì)算：Ap=Npeσconσl式中：σcon——預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制力； σl——全部預(yù)應(yīng)力損失值。式中: σst——在作用短期效應(yīng)組合Msd作用下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向預(yù)應(yīng)力。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合表達(dá)式為： γS=γ（++）式中：γ——結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，本橋?qū)傩颚?； S——效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； S——永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； S——汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值； S——人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。m=m=m4汽=m2汽=m人=支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計(jì)算。永久作用效應(yīng)計(jì)算表 表1作用種類作用集度/(kN/m)計(jì)算跨徑/m作用效應(yīng)彎矩M/kN（7）橋梁橫斷面與構(gòu)造及空心板截面尺寸詳見圖圖2所示。2）鋼筋：預(yù)應(yīng)力鋼筋采用高強(qiáng)度低松弛7絲捻制的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，公稱面積140,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度=1860Mpa，設(shè)計(jì)強(qiáng)度=1260Mpa，彈性模量=Mpa。具體見圖1。（3）C50混凝土的材料特性: =，=，=，=。μ==當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，應(yīng)進(jìn)行車道折減，四車道折減33%，但折減后不得小于用兩車道汽車荷載布載的計(jì)算結(jié)果，為簡化計(jì)算，本設(shè)計(jì)僅按兩車道和四車道布載，分別進(jìn)行計(jì)算，取最不利情況進(jìn)行設(shè)計(jì)。61ω=12lll=l28=ω=12lll2=l8=ω=123l16l=3l232=ω=12343l4=9l32=1）彎矩：M汽=ζm(qkωk+Pkyk)（不計(jì)沖擊時(shí)）M汽=(1+μ)ζm(qkωk+Pkyk)（計(jì)沖擊時(shí)）兩車道布載：不計(jì)沖擊：M汽=1++242m2）剪力：V汽=ζm(qkωk+Pkyk)（不計(jì)沖擊時(shí)）V汽=(1+μ)ζm(qkωk+Pkyk)（計(jì)沖擊時(shí)）兩車道布載：不計(jì)沖擊：V汽=1++=計(jì)沖擊：V汽=++=四車道布載：不計(jì)沖擊：V汽=++=計(jì)沖擊：V汽=++=1）彎矩：M汽=ζm(qkωk+Pkyk)（不計(jì)沖擊時(shí)）M汽=(1+μ)ζm(qkωk+Pkyk)（計(jì)沖擊時(shí)）兩車道布載：不計(jì)沖擊：M汽=1++242m2）剪力：V汽=ζm(qkωk+Pkyk)（不計(jì)沖擊時(shí)）V汽=(1+μ)ζm(qkωk+Pkyk)（計(jì)沖擊時(shí)）兩車道布載：不計(jì)沖擊：V汽=1++=計(jì)沖擊：V汽=++=四車道布載：不計(jì)沖擊：V汽=++=計(jì)沖擊：V汽=++=支點(diǎn)截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線的峰值處，如圖8所示。 《橋規(guī)》還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為： S= S+ S+ S式中： S——標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； S，S，S——永久作用效應(yīng)、汽車荷載效應(yīng)（計(jì)入汽車沖擊力）、人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。 ep——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸的偏心矩，ep=yap，ap可預(yù)先假定。先張法混凝土構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼絞線之間的凈距，對(duì)七股鋼絞線不應(yīng)小于25mm，在構(gòu)件端部10倍預(yù)應(yīng)力鋼筋直徑范圍內(nèi)，設(shè)置3~5片鋼筋網(wǎng)。mm,=1280mm,代入上式得：106≤1280x(890x2)整理得：x21780x+≤0解得：x=≤hf39。．換算截面面積A0而αEP=EpEc=104=,Ap=αES=EsEc=104=,Ap=把以上數(shù)據(jù)代入得：A0=6293++=預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋換算截面對(duì)空心板毛截面重心軸的靜矩為： S01=+=1960+1357=6383875mm3于是得換算截面到空心板毛截面重心軸的距離為：d01= S01A06383875644928=（向下移）則換算截面重心至空心板截面下緣和上緣的距離分別為:y01x==y01s=470++=換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心及普通鋼筋重心的距離分別為：e01p==e01s===1010+629300+1960+1357=1010mm4．換算截面彈性抵抗矩下緣：W01x=Ioy01x==108mm3上緣：W01s=Ioy01s==108mm37．承載能力極限狀態(tài)計(jì)算．跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖11，預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離ap=50mm，普通鋼筋合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為as=50mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)至空心板截面底邊的距離為：aps=fsdAsas+fpdApapfsdAs+fpdAp=50mm則跨中截面有效高度:h0=haps=94050mm=890mm采用等效工字形截面來計(jì)算，見圖10，上翼緣厚度為hf39。由x=0計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度x：x=fsdAs+fpdApfcdbf39。．斜截面抗剪承載力計(jì)算．截面抗剪強(qiáng)度上、下限校核選取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖11，先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按《公預(yù)規(guī)》：式中：Vd ——驗(yàn)算截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計(jì)值（kN），由表6的支點(diǎn)處剪力及l(fā)/4截面剪力，內(nèi)插得距支點(diǎn)h/2=470mm處的截面剪力Vd。距中部分箍筋配筋率為：ρsv=AsvSvb=466=%ρsvmin=%滿足最小配筋率的要求。 σl39。 εcst,t0——鋼筋混凝土傳力錨固齡期為t0，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變，其終值εcstu,t0，可按《公預(yù)規(guī)》表 。=45MPa=，因此，跨中截面、l/4處截面、滿足規(guī)范要求，把以上計(jì)算得到的各項(xiàng)數(shù)據(jù)代入σl6計(jì)算式中，得：跨中：σl6=(105103+)1+15%=l/4處：σl6=(105103+)1+15%=支點(diǎn)：σl6=(105103+)1+15%=傳力錨固時(shí)第一批損失σlIσlI=σl2+σl3+σl4+=+30++=傳力錨固后預(yù)加應(yīng)力損失總和σl：σl=σl2+σl3+σl4+σl5+σl6跨中：σl=+30+++=l/4處：σl=+30+++=支點(diǎn)：σl=+30+++=則各截面的有效預(yù)加力為：σ