【正文】 ；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 104/104=；實際彎曲應力計算值 σ=[f]=31N/mm 2，滿足要求！ν =5ql4/(384EI)≤[ ν]其中：q作用在模板上的壓力線荷載:q = kN/m； l面板計算跨度: l =； E面板材質(zhì)的彈性模量: E = 11500N/mm 2；26 I截面慣性矩: I =10 5mm4； [ν] 容許撓度 : 結(jié)構表面隱藏[ν ]=l/250=；面板的最大撓度計算值: ν= 5(38411500105) = mm；實際最大撓度計算值: ν=:[ν] =，滿足要求！五、梁底支撐梁的計算支撐梁采用1根4060木方（寬度高度mm），共5組，均勻布置在梁底。244。 180。236。195。 178。176。 214。182。 169。 189。 193。 204。 227。190。161。206。 193。 237。 200。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 500123/12= 104mm4； W = 500122/6 = 104mm3；(一) 新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G 4k按下列公式計算，并取其中的較小值: F1= F2=γH35其中 γ 砼的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時間，； T 砼的入模溫度，℃； V 砼的澆筑速度，； H 砼側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，； β1 外加劑影響修正系數(shù)，； β2 砼坍落度影響修正系數(shù)。根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：500 500 500300 300 300 300 300 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=140603/12 = 105 mm4； W=140602/6 = 104 mm3； E=10000 N/mm2；支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R ≤ R c 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值, kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值， kN；R ≤ kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ = N/(φA)≤[f]其中σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm 2)；N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N 1 = kN ；腳手架鋼管的自重： N 2 = ()= kN；樓板傳遞給梁側(cè)立桿的軸力設計值： N3 = F=max（F 1，F(xiàn) 2）= kN；可變荷載效應控制F 1=(+)49=；永久荷載效應控制F2=(+)=；永久荷載標準值G kb=(25+)(0+)= kN；活荷載標準值Q kb=(0+)=；N =N1+N2+N3=++= kN；φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l o/i查《模板規(guī)范JGJ1622022》附錄D得到φ = ；立桿計算長度l o=；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i = cm；A 立桿凈截面面積： A = 2；[f] 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm 2；鋼管立桿長細比λ計算值：λ=l o/i=100/=鋼管立桿長細比λ= 小于鋼管立桿允許長細比 [λ] = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值： σ=10 3/(102) = ；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = [f] = 205 N/mm2，滿足要求！梁段：L3。 168。 185。232。 241。186。60196。182。mm163。 214。182。 169。 165。230。1184。 220。 193。 249。 168。 223。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ1622022）》，面板按照簡支跨計算。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104= 105 mm4； W=1103= 103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖58及內(nèi)力、變形圖如下：100 100 100 100 100100 100 100 100 100 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=140603/12 = 105 mm4； W=140602/6 = 104 mm3； E=10000 N/mm2；支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。mm) M= 2=103N次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=140603/12 = 105 mm4； W=140602/6 = 104 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。186。 193。 189。 169。182。 214。176。 178。167。 200。177。48161。182。191。40161。190。193。243。 182。 197。支撐梁所受集中荷載F：計算彎矩和剪力時采用F 1=；計算撓度時采用F 2=；均布荷載取支撐梁的自重q：計算彎矩和剪力時采用q 1= ；計算撓度時采用q 2= ；根據(jù)上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：1350 1350 135025 500 500 500 500 500 500 500 500 25 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNmm) M= 2=103Nm 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (三) 次楞計算(1) 次楞抗彎強度計算σ =M/W=10 6/103 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2) 次楞抗剪強度計算τ =VS0/Itw=10002819/(105)=；實際剪應力計算值 N/mm 2 小于抗剪強度設計值 [f v]= N/mm2，滿足要求！(3) 次楞撓度計算容許撓度: 結(jié)構表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！39，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！主楞采用2根4060木方（寬度高度mm）為一組，共4組。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ1622022）》，面板按照簡支跨計算。 223。 168。 249。216。1184。230。 165。 169。 200。190。 200。177。48161。186。 241。232。 185。 168?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R ≤ R c 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值, kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值， 30kN；R ≤ kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ = N/(φA)≤[f]其中σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm 2)；N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N 1 = kN ；腳手架鋼管的自重： N 2 = ()= kN；樓板傳遞給梁側(cè)立桿的軸力設計值： N3 = F=max（F 1，F(xiàn) 2）= kN；可變荷載效應控制F 1=(+)=；永久荷載效應控制F2=(+)=；永久荷載標準值G kb=(25+)(0+)= kN；活荷載標準值Q kb=(0+)=；N =N1+N2+N3=++= kN；φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l o/i查《模板規(guī)范JGJ1622022》附錄D得到φ = ；立桿計算長度l o=；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i = cm；A 立桿凈截面面積： A = 2；[f] 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm 2；鋼管立桿長細比λ計算值：λ=l o/i=100/=鋼管立桿長細比λ= 小于鋼管立桿允許長細比 [λ] = 150，滿31足要求！鋼管立桿受壓應力計算值： σ=10 3/(102) = ；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = [f] = 205 N/mm2，滿足要求！梁段：L2。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1400123/12= 105mm4； W = 1400122/6 = 104mm3；模板自重標準值G 1k== kN/m；25新澆筑砼自重標準值G 2k=24= kN/m；鋼筋自重標準值G 3k== kN/m；永久荷載標準值G k= G1k+ G2k+ G3k= kN/m；振搗砼時產(chǎn)生的荷載標準值Q 2k=2= kN/m；(1) 計算撓度采用標準組合： q=；(2) 計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=； 由可變荷載效應控制的組合： q1=(+) =； 由永久荷載效應控制的組合： q2=(+) =；σ ＝ M/W [f]其中：W 面板的截面抵抗矩，W =10 4mm3； M 面板的最大彎矩(Nm) 剪力圖(kN)100 100 100 100 100 變形計算簡圖22 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到: 最大彎矩 M= 140014000 350 0 鋼管排列平面示意圖一、參數(shù)信息(一) 構造參數(shù)梁截面寬度B：；梁截面高度D：；樓層高度H：；結(jié)構表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：100mm；板底承重立桿橫向間距l(xiāng)b：；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a：；立桿步距h：；橫桿與立桿的的連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)：；(二) 支撐參數(shù)梁底采用的支撐鋼管類型為：Ф48 ；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞1640)；鋼管彈性模量E：206000N/mm 2；鋼管屈服強度fy：235N/mm 2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm 2；鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm 2；鋼管端面承壓強度設計值fce：325N/mm 2；17新澆筑砼自重標準值G 2k：24kN/m 3；鋼筋自重標準值G 3k：；梁側(cè)模板自重標準值G 1k：；砼對模板側(cè)壓力標準值G4k：；傾倒砼對梁側(cè)產(chǎn)生的荷載標準值Q 3k：2kN/m 2；梁底模板自重標準值G 1k：；振搗砼對梁底模板荷載Q 2k：2kN/m 2；加固楞搭設形式：主楞橫向次楞豎向設置；(一) 面板參數(shù)面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木膠合板；厚度：12mm；抗彎設計值fm：31N/mm 2；彈性模量E：11500N/mm 2；(二) 主楞參數(shù)材料：2根4060木方（寬度高度mm）；間距(mm)：100*4；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm 2；抗壓強度設計值fc：15N/mm 2；抗彎強度設計值fm：17N/mm 2；抗剪強度設計值fv：；(三) 次楞參數(shù)材料：1根Ф48（直徑厚度mm）；間距(mm)：300；鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞1640)；彈性模量E：206000N/mm 2；屈服強度fy：235N/mm 2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm 2；抗剪強度設計值fv：120N/mm 2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm 2；(四) 加固楞支拉參數(shù)加固楞采用固定支頂點支拉；固定支頂點水平間距：500mm；固定支頂點豎向間距(mm)依次是：100*4；搭設形式為：2層梁上順下橫扣件承重；(一) 面板參數(shù)18面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木膠合板；厚度：12mm；抗彎設計值fm：31N/mm 2；彈性模量E：11500N/mm 2；(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料：1根4060木方（寬度高度mm）；根數(shù)：5；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm 2；抗壓強度設計值fc：15N/mm 2；抗彎強度設計值fm：17N/mm 2；抗剪強度設計值fv：；二、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構，需要驗算其抗彎強度和剛度。184。163。14001184。 249。196。181。185。161。mm163。190。 184。 207。184。214。212。176。15188。不允許一次吊運二塊模板 （7）模板堆放時，使模板向下傾斜30176。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動?；炷翝仓嘘P注意事項：（1） 、確定合理混凝土澆筑方案，并嚴格按方案組織澆筑施工。監(jiān)測頻率：在澆筑混凝土過程中實施監(jiān)測，監(jiān)測頻率不超過30 分鐘一次進行連