【正文】 高 （m）6半徑/寬（m）3535353535長 （m）————51過道寬度（m）3333333規(guī)格ф110mф90m43188 m 各物料儲庫計算石灰石庫、硫酸渣庫、砂巖庫、硫酸渣庫、石膏庫和混合材庫設置用來儲存進行配料，同時還起一定的均化作用，在滿足工藝生產(chǎn)順暢的情況下考慮基建，初步確定以上物料的儲存時間為5小時。生料入窯計量采用沖板流量計，由氣動流量調節(jié)閥(由德國的CP公司供貨)調節(jié)人窯流量。V=abHH2ctgα(a+bHctgα) , Vγ≥M式中：a——某種物料料堆的底邊長度，m M——該物料的儲存量，t H——料堆高度，mb——料堆底邊寬度，mγ——該物料的堆積密度，t/m3α——該物料的休止角，度。48m15砂巖庫216。因此本設計采用PYROJET型燃燒器，一次風、二次風和漏風量的比例為10：85：5。3. 生料可燃物質燃燒熱：由于生料中可燃物微乎其微，在這里忽略不計?！?tLsh出冷卻機熟料溫度，℃，選用篦冷機控制出熟料溫度在60℃+環(huán)溫以內(nèi)。8. 煤磨從系統(tǒng)抽出熱空氣帶走顯熱 =350= KJ/kgcl煤磨抽風顯熱，KJ/kgclcRk煤磨抽風比熱，kJ/(kg經(jīng)充分加熱和分解的生料由C5筒收集下來，并喂入窯內(nèi)。其特點如下：1） 分解爐坐落在窯尾煙室之上，爐與煙室之間縮口在尺寸優(yōu)化后可以不設調節(jié)閥板，結構簡單2） 爐中部設有縮口，保證爐內(nèi)氣固流產(chǎn)生第二次“噴騰效應”3） 三次風切線入口設于爐下錐體的上部，使三次風渦旋入爐；爐的兩個三通道燃燒器分別設于三次風入口上部或側部，以便入爐燃料斜噴入三次風氣流之中，迅速起火燃燒4） 在爐的下部，圓筒體內(nèi)不同的高度設置四個喂料管入口，以利物料分散均布及爐溫控制5） 爐的下錐體部位的適當位置設置有脫氮燃燒噴嘴，以還原窯氣中的NOX，滿足環(huán)保要求6） 爐的頂部設有氣固流反彈室，Shiite氣固流產(chǎn)生碰頂反彈效應，延長物料在爐內(nèi)滯留時間7） 氣固流出口設置在爐上錐體部位的反彈室下部8） 由于爐容較DD爐增大，氣流、物料在爐內(nèi)滯留時間增加，有利于燃料完全燃燒和物料碳酸鹽分解。要求筒體壁厚度：δ=+2，加上內(nèi)砌耐火磚總厚度取300mm，則分解爐直筒部分外徑： D=6831+2300=7431mm≈分解爐有效高度：=9=27m分解爐內(nèi)有效高度，m分解爐直筒部分截面風速，m/s，分解爐內(nèi)氣體滯留時間，s。要求筒體壁厚度：δ=+2，加上內(nèi)砌耐火磚總厚度取300mm，則分解爐進口外徑： =1906+2300=2506mm分解爐出口直徑分解爐出口煙氣工況流量= m3/h則分解爐出口內(nèi)徑 ==分解爐出口煙氣工況流量，m3/h，本設計采用雙系列，分解爐有兩個出風口，所以風量除以2。研究表面，如果風速超過20m/s后，分離效率提高不明顯，而阻力損失卻增加很快。其中C2級旋風筒取90%的高分離效率主要是為了減輕C1級旋風筒的負荷，因為C1級旋風筒設計分離效率達到96%，在目前是比較高的。參考《新型干法水泥技術原理與應用》P87—~，C2~~（進風口尺寸長度）。表 65 各級旋風筒比例尺寸級數(shù)C1C2C3C4C5旋風筒高徑比H/D內(nèi)筒插入深度h3/b內(nèi)筒直徑d/D直筒高度與筒徑的比h1/D錐體高度與筒徑的h2/D 旋風預熱器規(guī)格計算C5旋風預熱器C5旋風筒入口煙氣量=分解爐出口煙氣量= kg/kgcl漏風量== kg/kgcl碳酸鹽分解產(chǎn)生CO2量== kg/kgcl通過C5旋風筒的總煙氣量= kg/kgcl通過C5旋風筒煙氣標況流量 = m3/hC5旋風筒筒體直徑： ==旋風筒筒壁包括內(nèi)砌耐火磚、保溫層和鋼板，壁厚取250mm,則C5旋風預熱器筒體外徑： =6266+2250=6766mm≈旋風筒高度： =6266=12532mm≈。對C5旋風筒因其工作溫度在870℃左右，所以高溫下對內(nèi)筒的腐蝕特別嚴重，且更換維修麻煩。因此、第一級應插入深些，可大于進風口高度（b），以提高分離效率；中間各級可取b/2，以減少阻力損失；最下級由于氣流溫度較高，除了在材質上進一步改善外，插入深度應適當縮短。進風口采用菱形進風口，減小寬高比都可以提高其分離效率、降低壓力損失。錐體部分偏錐可以有效的防止堵塞，便于清堵。h)，本設計所選分解爐的容積熱負荷校核正好在這個范圍內(nèi)，說明該TDF分解爐設計合理，能適應工廠生產(chǎn)要求。分解爐直筒部分有效內(nèi)徑==分解爐有效內(nèi)徑，m分解爐工況下風量。200）Pa，各級壓降取760Pa左右（參考東華水泥公司）窯尾各段分解率表 63 窯尾各段分解率C3旋風筒C4旋風筒C5旋風筒分解爐回轉窯5155705 分解爐設計計算 分解爐設計方案選擇本設計選用天津水泥設計研究院的TDF分解爐，該分解爐已在近60條5000D/T生產(chǎn)線上投入運行，經(jīng)調試均已達到設計產(chǎn)量，連續(xù)運轉。C1旋風筒必須要求有較高的分離效率以保證低回灰量和降低窯尾收塵負荷，所以C1旋風筒分離效率取為96%，C2筒也應有較高的收塵效率以降低C1筒進口氣體含塵濃度。7. 冷卻機煙囪排除空氣帶走顯熱 =( mr) 268= mr冷卻機煙囪排除空氣帶著顯熱，KJ/kgclcPK廢氣比熱，kJ/(kg℃)tyh回灰溫度，℃6. 空氣帶入顯熱 1）一次空氣帶入顯熱： =30mr= mr2）進冷卻機冷空氣帶入顯熱：=30= KJ/kgcl3）生料喂料帶入空氣顯熱： =50mr= mr KJ/kgcl4）系統(tǒng)漏入空氣的顯熱： =30 mr= mr熱量總收入=+支出熱量：1. 熟料形成熱 不考慮堿的影響時： = KJ/kgcl考慮堿的影響時： = KJ/kgcl、分別為熟料中相應成分的百分含量，%、 、 為以1Kg熟料為單位的生料相應成分的含量，%。即VSK== mr = mr= mr，生料喂料設備帶入空氣的質量和體積，Kg/Kgcl，Nm3/Kgcl4）窯系統(tǒng)漏入空氣量 窯頭及分解爐部分：=+ mr= mr預熱塔部分： = mr= mr= mr，系統(tǒng)漏入空氣的質量和體積，Kg/Kgcl，Nm3/Kgcl物料總收入 =+ mr物料單位熟料收入總質量，Kg/Kgcl支出物料：1. 出冷卻機熟料量： =1Kg2. 預熱器出口飛灰量： =3. 冷卻機煙囪排出空氣量： 分解爐出口過剩空氣量：=（） mr = mr = mr分解爐出口過?？諝庀禂?shù)，窯尾過?？諝饬? =（） mr= mr == mr窯尾過剩空氣系數(shù)，分解爐燃料燃燒空氣量 = mr= mr == mr分解爐用燃料比分解爐漏入空氣量 = mr= mr = mr根據(jù)分解爐空氣量平衡，分解爐抽三次風 = mr則由物量平衡得冷卻機煙囪排出空氣量：= mr 4. 預熱器出口廢氣量1）生料中物理水：= mr=（ mr）103入窯生料中水分含量2）生料中化學水： =（）= Al2O3生料中Al2O3占比例，主要是粘土成分中水3）燃燒產(chǎn)生理論煙氣量： = mr= mr4）生料分解產(chǎn)生CO2量 生料中CO2占比例： ==%生料中CO2 的量：=（） = mrCOCaO、MgO的相對分子量CO2，CaO，MgOCOCaO、MgO在生料中的比例，%5）預熱器出口過?？諝饬浚?（） mr = mr預熱器出口排出總廢氣量：= + mr5. 煤磨從系統(tǒng)抽出熱空氣量：=（參考池州海螺）物料總支出 =+ mr 熱量平衡溫度基準：0℃，物量基準：1kgcl熱量平衡系統(tǒng)：篦冷機+回轉窯+分解爐+預熱器1. 燃料燃燒熱： =24368 mr燃料燃燒產(chǎn)生的熱量，KJ/kgcl燃料的低位發(fā)熱量，KJ/kgr2. 燃料帶入顯熱： =50 mr= mr燃料帶入顯熱，KJ/kgclcr燃料比熱，kJ/(kg68m15水泥庫216。/個）有效儲量t設計儲存期/d實際 儲存期/d單個總共石灰石庫216。熟料堆場在水泥銷售淡季，儲存過剩的熟料，以保證生產(chǎn)的連續(xù)進行，同時也可以直接銷售熟料。該庫集生料儲存、均化和喂料于一體，具有均化效果好、電耗低、系統(tǒng)簡單、操作管理方便等優(yōu)點。堆場的高度：H===α物料的休止角，176。2）、在相同容積條件下，設備購置費較少，約為矩形的75%，總投資可減少3040%，帶屋頂?shù)亩褕隹偼顿Y約為矩形堆場的6070%，并且經(jīng)營費用比矩形堆場可省些。下表是本設計所設定的各物料的儲存期。但對一個龐大的水泥生產(chǎn)系統(tǒng)，某個環(huán)節(jié)出現(xiàn)故障是很正常的，在實際生產(chǎn)中也經(jīng)常會出現(xiàn)。磨出水泥細度比表面積達350m2/kg。要求小時產(chǎn)量：Gh === t/h參考山東東華水泥有限公司生產(chǎn)線選取HRM2200立磨一臺。參數(shù)如下：生產(chǎn)能力：430 t/h，磨盤直徑：5300mm，磨輥直徑：2450mm，磨盤轉速：入磨粒度：80mm，成品細度：12%，出磨水分：%主電機功率：4000KW，選粉機電機功率：200KW配套外循環(huán)提升機：NSE200，輸送能力：250t/h，電機功率：37KW實際運行小時數(shù)：H0=== (h) 回轉窯：就5000t/d的國產(chǎn)回轉窯已經(jīng)在許多條線上投入運行，且運行情況良好。表311 原料消耗定額物料名稱水分 (%)生產(chǎn)損失(%)消耗定額 (t/t熟料)物料平衡表(t)備注干料含水分料干料含水分料小時日周小時日周石灰石 　 　鋁礬土 　 　砂巖 　 　硫酸渣 　 　生料　　石膏P .　　 　混合材P . 礦渣 熟料　500035000　水泥P .　　　　燒成用煤 　烘干用煤 　燃煤合計　注：燃煤量按無煙煤與煙煤搭配計算，搭配比例為：無煙煤：煙煤=30%：70%；窯頭煤：窯尾煤=40%：60%2；袋裝水泥：散裝水泥=70%：30%。因此，先分別計算兩種生產(chǎn)水泥的量，再求和成總的水泥產(chǎn)量。取KH=, SM=177。5)煤粉的細度:煤粉的細度直接影響火焰的長度及形狀。如果灰分過高將導致煤的著火點后移，輻射傳熱效率下降。其化學成分分析如下表：表 22 石膏化學成分(%)lossSiO2Fe2O3Al2O3CaOMgOK2ONa2OSO3IR（不溶物）∑石膏 燃料的質量要求 原煤我國水泥工業(yè)一般使用煤做為燃料，回轉窯水泥廠一般使用煙煤，燃料品質既影響煅燒過程又影響熟料質量，發(fā)熱量高的優(yōu)質燃料，其火焰溫度高，熟料KH值可高些，若燃料質量差，除了火焰溫度低外，還會因煤灰的沉落不均勻，降低熟料質量。粘土質原料是含堿和堿土的鋁硅酸鹽，主要化學成分是SiO2，其次Al2O3，還有Fe2O3，~。設計力求做到“清潔生產(chǎn)”，并且節(jié)約能源、提高生產(chǎn)效率、產(chǎn)品質量和勞動生產(chǎn)率，使水泥生產(chǎn)向集約化、高質量的現(xiàn)代化工業(yè)方向發(fā)展。生活、消防給水管網(wǎng)和生產(chǎn)給水管網(wǎng)皆設計為環(huán)狀管網(wǎng)。本設計原料礦渣和石