【正文】 1： 4： 4 10 1： 3：3 ∞ 1： 2： 2 ∞ 1： ： ∞ 811 43 — — 1： 4：4 5 — — — — 211 1 — — 1： 6：6 91 1： 4： 4 ∞ 1： ： ∞ 2 1 — — 1： 8：8 ∞ ∞ 1： ： ∞ 2 811 — — — — — — 1： 4： 4 ∞ 2 211 — — 1： 12：12 151 1： 8： 8 ∞ 1： ： ∞ 窄、高橫澆道 43 1 1： 4： 4 ∞ 1： 3：3 ∞ 1： 2： 2 ∞ 1： ： 3 43 811 — — 1： 4：4 57 — — — — 43 2 — — 1： 6：6 ∞ 1： 4： 4 ∞ 1： ： ∞ 1 211 1： 8： 8 ∞ 1： 6：6 ∞ 1： 4： 4 ∞ 1： ： ∞ 1 2 — — 1： 8：8 ∞ 1： ： ∞ 1： ： ∞ 811 2 — — — — — — 1： 4： 4 ∞ 211 2 — — 1： 12：12 ∞ 1： 8： 8 ∞ 1： ： ∞ 表一 39。 橫澆道 283吋 （ψ18）下澆道 221吋 （ψ 20）下澆道 243吋 （ψ 24）下澆道 2811 吋 （ψ 30）下澆道 寬 深 澆道比 井徑 井深 靜止期 澆道比 井徑 井深 靜止期 澆道比 井徑 井深 靜止期 澆道比 井徑 井深 靜止期 圖 10b 窄、深橫澆道 正方形橫澆道 43 43 1:3:3 211 43 1.5 — — — — — — — — — — — — 1 1 — — — — 1:4:4 2 1 1.5 — — — — — — — — 211 211 — — — — — — — — 1:6:6 212 2 2.5 1:4:4 212 1 2.0 寬、淺橫澆道 1 43 1:4:4 211 1 1.5 1:3:3 2 211 1.5 — — — — — — — — 811 43 — — — — 1:4:4 211 1 2.0 — — — — — — — — 211 1 — — — — 1:6:6 2 211 2.0 1:4:4 2 43 1.5 — — — — 2 1 — — — — — — — — 1:: 212 211 1:: 212 211 2.0 2 811 — — — — — — — — — — — — 1:4:4 212 211 2.0 窄、深橫澆道 43 1 1:4:4 211 43 1.5 1:3:3 211 211 1.5 — — — — — — — — 43 811 — — — — 1:4:4 2 1 2.5 — — — — — — — — 43 2 — — — — 1:6:6 211 1 2.0 1:4:4 2 1 2.0 — — — — 1 211 — — — — 1:6:6 2 1 2.0 1:4:4 2 211 2.0 — — — — 1 2 — — — — — — — — 1:: 212 1 2.0 1:: 212 43 1.5 811 2 — — — — — — — — — — — — 1:4:4 212 2 3.0 (2)補(bǔ)充液體金屬凝固時(shí)的體積收 縮。 澆道系統(tǒng)的設(shè)計(jì)主要分為兩個(gè)階段，首先根據(jù)鑄件的補(bǔ)縮狀況及其外形，決定澆道系統(tǒng)的構(gòu)造方式，第二階段才是根據(jù)澆滿的需求及補(bǔ) 縮的考慮計(jì)算尺寸。 一般澆口杯均設(shè)計(jì)為光滑的圓錐形，澆鑄時(shí)，倘未對(duì)準(zhǔn)下澆道口，金屬液會(huì)在澆口杯打轉(zhuǎn)，一來(lái)影響流速，二來(lái)會(huì)產(chǎn)生卷氣，所以，為避免此缺點(diǎn)，將設(shè)計(jì)改為圖 12， (a)澆口杯加飛剌，或如(b)在澆口杯與下澆道 達(dá)接處加筋條，這二種設(shè)計(jì)除了達(dá)到原先的目的外，尚可減少澆口杯浸漿制殼發(fā)生干燥龜裂的缺點(diǎn)，至于 (b)的設(shè)計(jì)更加強(qiáng)了澆口杯與下澆道連接處的強(qiáng)度，減少澆口杯的折斷率。這種澆注系統(tǒng)包括了上注、側(cè)注及底注法，通常使用在小鑄鋼件及銅鑄件上，如圖 14 所示，就顯示出幾種常用的第一類澆道系統(tǒng)，鑄件有很好的方向性凝固梯度，可獲得密度良好的鑄件，因此大多數(shù)的零件均采用這種系統(tǒng)，但是，亦有相當(dāng)大的缺點(diǎn)，澆注時(shí)爐渣的混入及因渦流產(chǎn)生二次渣使鑄件不干凈。條形橫澆道 (圖 17)用得較多，其斷面形狀一般為梯形，其截面與長(zhǎng)度要能貯存足夠的液體金屬，但也不宜過(guò)長(zhǎng)。更可藉由控制澆入量及技巧 ,使四個(gè)澆道槽各自獨(dú)立不相連，則澆注完后，很容易將鑄件由型殼中取出。 3, 鑄件的尺寸精度與鑄造方案的關(guān)系 鑄件的尺寸精度主要與模型材料，型殼材料、型模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及精度 有直接而密切的關(guān)系，但是鑄造方案對(duì)它的影響亦不容忽視。圖 19 是另外一種離心鑄造方案，把鑄件以十字形分布于澆道之四周，有別于前速輻射狀組合之處，在于每個(gè)鑄件水口之前，另有一個(gè)類似澆口杯的梯形澆道槽將每個(gè)鑄件成為一個(gè)獨(dú)立體，當(dāng) 金屬液注入澆道時(shí)，金屬 液因離心力的關(guān)系，而集中在四個(gè)澆道槽中，高速注入每個(gè)獨(dú)立模穴。橫澆道一般與直澆道一起，在專用模型中用自由澆注法或射出成型法制造。 表四 直澆道和澆口杯結(jié)構(gòu)參考尺寸 現(xiàn)階段在精鑄工廠所常用的澆道系統(tǒng)可以概括的分為三大類。 (c)示澆口杯除凸緣外，尚有凹弧，使破斷面完全與杯口隔絕是最好的設(shè)計(jì)，不過(guò)制模較麻煩，生產(chǎn)速率低，一般均采 (b)設(shè)計(jì)。 二、澆注系統(tǒng)各單元結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 包模鑄造澆注系統(tǒng)通常由以下幾個(gè)單元組成 :澆口杯、直澆口、橫澆口、水口。同樣，亦用寬扁，窄高等橫澆道組合加以比較，圖片 10a（井深 43 吋，井徑 2 吋，寬 211 吋， 1 吋高的寬扁橫澆道，澆道比＝ 1： 4： 4）及圖片 10b（井深 1 吋，井徑 212 吋，寬 1 吋，高 211 吋的窄高橫澆道，澆道比＝ 1： 4： 4）為兩種組合澆注后，對(duì)渦流卷氣加以觀察，前者在注入后 1 秒便沒(méi)有渦流氣泡，后者在 2 秒后仍有輕微氣泡。T型下澆道底與雙橫澆道之不同組合的靜止期統(tǒng)計(jì)表，發(fā)現(xiàn)其靜止期 (Clean up) 非常長(zhǎng)，甚至有無(wú)限大的結(jié)論。 f.)澆注時(shí) ,從澆口杯上緣落硅進(jìn)入模穴。最簡(jiǎn)單的改變，就是改為 typeⅡ的 C 及 D，對(duì)缺點(diǎn)有相當(dāng)?shù)母纳啤?自然伴隨著凝固延緩而致結(jié)晶粗大的缺點(diǎn)。假如金屬液有足夠的超溫 ,可能在第二階段以 前 ,便完全充滿模穴。 金屬液在模穴中其自由表面的形狀 (如圖 l.)，與一般液體在容器的形狀完全一樣，表面水平部分系與澆注系統(tǒng)金屬液重力平衡有關(guān)，而模壁部分則隨金屬液的表面張力，以及金屬液與陶瓷模壁的潤(rùn)濕性有關(guān)。 實(shí)例 4 熱裂 (Hot tearing)及冷裂( cold cracking)也可能在精密包模的薄壁件上發(fā)生，熱裂可能在鑄件壁厚無(wú)法承受金屬在型殼中凝固冷縮而造成的應(yīng)力，而冷裂與扭曲變形 則可能肇因于鑄件厚薄不勻，產(chǎn)生應(yīng)力增大及集中，使薄壁處在持續(xù)冷卻過(guò)程中，超過(guò)負(fù)荷而發(fā)生 ，雖然很少有機(jī)會(huì)設(shè)計(jì)完全均勻厚度的鑄件，但是厚度的急變卻應(yīng)盡量避免。圖 67 所示為鑄鋁殼體零件局部鑲有黃銅套，改為整鑄件時(shí)，可將加工好的銅芯 (即鑲件 2)放入壓型 c)實(shí)例 實(shí)例 1 在圖中可見到，當(dāng)澆口前有一孔，金屬進(jìn)入模穴后，首先沖擊該孔洞的陶殼，水流分成二股，減緩了流速，當(dāng)金屬液流到最遠(yuǎn)程僅有 ? 厚度的地方，液流溫度己降到無(wú)法將兩股液流融合一起的地步，而產(chǎn)生了澆不足的廢品，倘若，將澆口前的孔舍棄不做出來(lái)，待鑄造后再加工，則澆不足的缺點(diǎn)完全克服了，不再有澆不足的缺陷。過(guò)窄過(guò)深的鑄槽涂料層過(guò)薄，強(qiáng)度不夠，清砂也比較困難。后將平面 A 改成凸面作為熔模預(yù)變形 (2 毫米 )，并增設(shè)圓環(huán)形工藝筋2， B 平面做出工藝槽 1， C 平面做出二個(gè)工藝孔 3，變盲孔為通孔，在工藝條件