【正文】 當軸逆轉時5. 計算軸承支點的支反力，繪出水平面和垂直面彎矩圖MH和MV 當軸正轉時Fr3=Ft3tanαncosβ3=7758tan20176。=FAH=1169=75401N?mmMHD39。39。=58062N?mmMHC39。39。39。2=2974742+350882=299536N?mm正轉MC39。39。T2=106Pn=106=387912N?mm轉矩圖如圖6 7（b）所示。=532957N?mmT2=387912N?mm正轉MeC39。39。39。39。=546150N?mmMeD39。軸所受到的外載荷為轉矩和小齒輪上的作用力，空間受力如圖7 1所示圖7 2參考齒輪傳動的受力分析如下：輸入軸的轉矩為T3=106Pn=106=1228629N?mm齒輪圓周力為Ft4=2T3d4=21228629330=7446N齒輪徑向力為 當軸逆轉時5. 計算軸承支點的支反力，繪出水平面和垂直面彎矩圖MH和MV 當軸正轉時Fr4=Ft4tanαncosβ=7446tan20176。=26158N?mmMHC39。=87484N?mm6. 計算并合成彎矩圖 當軸正轉時 當軸逆轉時圖7 6MC39。=MVC2+MHC39。39。=MC39。=817623N?mmMeC39。圖7 7圖7 8MeC39。逆轉PA=3125NPB=2154NL10h=13876h項目內容設計計算依據和過程計算結果九、 中速軸的軸承選擇與校核1. 軸承參數2. 軸承受力分析 軸正轉時2 軸逆轉時型號：6309內徑d：45mm外徑D：100mm寬度B：25mm基本額定動載荷Cr：基本額定動載荷C0r：極限轉速（油潤滑）nlim：8000r/min軸向力：Fa=Fa3Fa2=2317621=1696N徑向力：FrA=FAV2+FAH2=46122+11692=4758NFrB=FBV2+FBH2=57412+8072=5797N軸向力：Fa=Fa3Fa2=2317621=1696N徑向力：FrA=FAV2+FAH2=46122+5442=4644NFrB=FBV2+FBH2=57412+25202=6270Nd=45mmD=100mmB=25mmCr=C0r=nlim=8000r/min正轉Fa=1696NFrA=4758NFrB=5797N逆轉Fa=1696NFrA=4644NFrB=6270N3. 計算當量動載荷 軸正轉時 軸逆轉時計算公式：P=fd?XFr+YFa取fd=FaC0r=169631800=查表87，e=軸承A：FaFrA=16964758=eX=,Y=PA=fd?XFrA+YFa=4758+1696=7234N軸承B：FaFrB=16965797=eX=,Y=PB=fd?XFrB+YFa=5797+1696=7990N軸承A：FaFrA=16964644=eX=,Y=正轉PA=7234NPB=7990N4. 計算壽命PA=fd?XFrA+YFa=4644+1696=7151N軸承B：FaFrB=16966270=eX=,Y=PB=fd?XFrB+YFa=6270+1696=8335NPAPB，校核軸承B。h39。h39。h39。h39。d擠壓應力：σp=2Tl39。通常在箱體頂部裝設通氣器。本設計中由于密封界面的相對速度不是很大，采用接觸式密封，輸入軸與軸承蓋間V3m/s，采用半粗羊毛氈圈油封，輸出軸與軸承蓋間也為V 3m/s，故采用半粗羊毛氈圈油封。6. 減速器外。為防止機體內潤滑劑外泄和外部雜質進入機體內部影響機體工作，在構成機體的各零件間，如端蓋與機座間、及外伸的輸出、輸入軸與軸承蓋間，需設置不同形式的密封裝置。放油螺塞和箱體接合間應加防漏油的墊圈。=h2=根據式71σp=2Tl39。=lb=58mm軸徑：d=80mm鍵接觸高度：h39。=lb=74mm軸徑：d=50mm鍵接觸高度：h39。=lb=34mm軸徑：d=50mm鍵接觸高度：h39。=lb=60mm軸徑：d=30mm鍵接觸高度：h39。σbC=項目內容設計計算依據和過程計算結果八、 高速軸的軸承選擇與校核[3] p2421. 軸承參數2. 軸承受力分析 軸正轉時1 軸逆轉時型號：6208內徑d：40mm外徑D：80mm寬度B：18mm基本額定動載荷Cr：基本額定動載荷C0r：18kN極限轉速（油潤滑）nlim：10000r/min軸向力：Fa=644N徑向力：FrA=FAV2+FAH2=19982+8362=2166NFrB=FBV2+FBH2=6922+1712=713N軸向力：Fa=644N徑向力：FrA=FAV2+FAH2=19982+6702=2107NFrB=FBV2+FBH2=6922+3472=774d=40mmD=80mmB=18mmCr=C0r=18kNnlim=10000r/min正轉Fa=644NFrA=2166NFrB=713N逆轉Fa=644NFrA=2107NFrB=774N3. 計算當量動載荷 軸正轉時 軸逆轉時計算公式：P=fd?XFr+YFa取fd=FaC0r=64418000=查表87，e=軸承A：FaFrA=6442166=eX=,Y=PA=fd?XFrA+YFa=2166+644=3168N軸承B：FaFrB=644713=eX=,Y=PB=fd?XFrB+YFa=713+644=2109N軸承A：FaFrA=6442107=eX=,Y=正轉PA=3168NPB=2109N4. 計算壽命PA=fd?XFrA+YFa=2107+644=3125N軸承B：FaFrB=644774=eX=,Y=PB=fd?XFrB+YFa=774+644=2154NPAPB，校核軸承A。39。=MC39。由表12查得σb=610MPa，由表14查得σ1b=55MPa，σ0b=95MPa，則α=75130=。正轉MC39。2=4022052+3931282=562422N?mm合成彎矩圖如圖7 7（a）所示。=279510N?mmMHC39。39。σbD=項目內容設計計算依據和過程計算結果七、 低速軸的設計與校核1. 選擇材料和熱處理2. 按扭轉強度估算軸徑3. 初步設計軸的結構根據軸的使用條件，選擇45鋼，正火，硬度HB=170~217查表13，取C=112，根據式（12）得d≥C?3Pn=112=按聯軸器標準系列，取軸徑d=60mm，軸孔長度L=142mm初選中深溝球軸承6014，軸承尺寸為外徑D=110mm，寬度B=20mm。39。39。39。=MD39。=497829N?mmMD39。39。=504888N?mm逆轉MC39。=MVC2+MHC39。39。=MVC2+MHC39。39。=75401N?mmMHD39。=FAH+Fa2150=1169+621150=168551N?mmMHC39。d=45mmD=100mmB=25mm圖6 1項目內容設計計算依據和過程計算結果4. 軸的空間受力分析 當軸逆時針轉動（定義為正轉）軸所受到的外載荷為兩齒輪上的作用力，空間受力如圖6 2所示：圖6 2參考齒輪傳動的受力分析如下：輸入軸的轉矩為T2=106Pn=106=387912N?mm齒輪圓周力為Ft2=2T2d2=2387912299=2595NFt3=2T2d3=2387912100=7758N小齒輪徑向力為Fr2=Ft2tanαncosβ2=2595tan20176。2+αT2=1285272+874272=138072N?mm繪制當量彎矩圖如圖5 7圖5 8（c）所示。2+αT2=1363432+874272=145375N?mmT1=87427N?mm正轉MeC39。由公式Me=M2+αT2求出危險截面C處的當量彎矩軸正轉時MeC39。正轉MC39。2=1218562+509962=132096N?mm合成彎矩圖如圖5 7(a)所示。=61160N?mmMHC39。39。材料為40Cr，調質處理，硬度HB=280。（非變位）重合度系數Yε為Yε=+=++=cosβb=cosβcosαncosαt=176。合理。=由表27查得使用系數KA=由圖26查得動載荷系數KV=由表28查得齒間載荷分配系數KHα=。αat4=cos1d4cosαtd4+2mn=cos1329176。由圖218查得節(jié)點區(qū)域系數ZH=由表215查得彈性系數ZE=重合度系數Zε的計算公式由端面重合度εα和縱向重合度εβ確定。小齒輪：40Cr，調質， 280HB大齒輪：40Cr，調質， 260HB同側齒面精度等級選8級精度。=小齒輪直徑為d1=mnz1cosβ=21=大齒輪直徑為d2=mnz2cosβ=97=齒寬b為b=60mm,b1=64mm,b2=60mm小齒輪當量齒數為zv1=z1cos3β=176。其中，非對稱支承，調質齒輪精度等級8級，裝配時檢驗調整或對研跑和。因此端面重合度εα=。=176。小齒輪直徑d1=mtz1=21=65mm大齒輪直徑d2=mtz2=97=初步齒寬為b=ψdd1=65=，取b=60mm。電動機型號：Y160L6項目內容設計計算依據和過程計算結果5. 運動、動力參數計算 分配傳動比 運動和動力參數計算曳引輪直徑D與鋼絲繩直徑d應滿足下列關系：dD≤140d=13mm即D≥40d=520mm，取D=600mm。盡管V型槽的當量摩擦系數最大，但隨著使用時間的延長，V型槽口會被磨損，從而導致曳引能力下降，因此本次課程設計選擇半圓形帶切口槽，當量摩擦系數μ=詳細DWG圖 紙 請 加：三 二 ③ 1爸 爸 五 四 0 六討論兩種情況鋼絲繩不打滑條件：1) 空載電梯上行至最高層站處制動停車狀態(tài)（同下降啟動狀態(tài)）其不打滑條件為：G+≤eμαC1?C2其中G為轎廂自重，Q為額定載重C1=g+aga根據歐洲電梯標準EN81規(guī)定，C1最小許用值如 表2 2C1電梯額定速度V（M/S）V≤V≤V≤V≤ 表2 2μ3=半圓形帶切口槽當量摩擦系數：μ=4. 電動機的選擇[2] p2001234 選擇電動機類型 選擇電動機容量傳動示意圖如圖2 4結合實際數據，取C1=，C2值對于半圓帶切口槽取1代入式中1600+12501600≤?1α≥=176。通過具體計算，發(fā)現采用定滑輪時，傳動比過大，難以設計減速器，故采用動滑輪，相當于一個2:1的減速裝置。3) 按比例繪制曳引系統(tǒng)的原理方案簡圖。2) 引導部分：包括導軌、導靴等。通過查閱相關資料，綜合運用機械設計、機械原理、材料力學、理論力學、