【正文】 板不受上層水的浮力作用（圖（ b））；若隔水層飽和則應考慮浮力作用，但宜計入滲流作用，對水浮力進行折減（圖（ c）），折減水頭應由有經驗的勘察單位確定。 首先，荷載分項系數以前取 ，現(xiàn)在取 ，導致荷載項沒有安全儲備。 （ 4）抗拔樁（錨桿）布置應注意的問題?。?！ 抗浮樁的設計關鍵在于布樁。 因此應避免采?。?b）方案，而應盡量將樁布置在柱下、基礎梁下。 （ a） （ b） 剪力墻下條形承臺梁構造 短肢剪力墻下布樁的合理化建議 上部結構采用短肢剪力墻而又不能墻下布樁，按荷載重心與樁群形心 重合的原則，工程中常常形成類似圖（ a）的布樁模式，致使承臺的抗沖 切承載力、抗剪切承載力以及彎矩計算都極為困難。 （ b）加大基樁承載力 （ c）按復合樁基設計 （ 3）補充墻肢，使原結構墻肢加長，便于墻下布樁。當為三樁承臺時，樁的外邊緣至承臺邊緣的距離不應小于 150mm，并注意驗算角樁抗沖切承載力。就地質因素而言，大體可以分別按非液化土和液化土兩大類土中的樁基進行闡述和分析。經調查在該地區(qū)，地層上下均為砂層， 8~11m間有一層粉質粘土層，據華北勘察院資料，砂的波速實測為 330~525m/s，粉質粘土的波速實測為 245~293m/s，二者相差較大，在地面運動過程中，會對井筒產生反復作用，致使井筒局部開裂。 （ 4）承臺震害 1995年阪神地震之前，世界各國對承臺的震害調查資料相當缺乏，人們對承臺在地震下的工作性狀也了解甚少；阪神地震后，對承臺震害做了專門調查和研究，發(fā)現(xiàn)承臺在地震下也能破壞，下面介紹兩例。液化后，導致懸置于液化土層中的 9m、 12m樁承載力失效而偏沉，進入穩(wěn)定土層的 18m長樁負荷加大且承受偏心彎矩而折斷。可見采用無筋素混凝土作為地基土的豎向增強體，其在地震設防區(qū)無法保證其具備必要的安全度。檢查發(fā)現(xiàn)基樁震害有如下三個特征（詳見圖）。調查表明，在抗震設防 6度地區(qū)，液化、震陷以至滑坡等地基失效的情況極為少見；此外，地基土強迫位移也較小，上部結構按靜力計算也可滿足抗震 6度設防的要求，綜合起來，在 6度地區(qū)可不進行地基基礎抗震設計，即不用考慮軟土震陷、液化和滑坡等，僅按靜力荷載設計即可。 唐山地震中，天津化工廠某車間為五層框架結構，左側采用筏板基礎，右側采用樁基，震后筏板基礎沉降達 30cm，且向右傾斜，而右側樁基沉降較小，致使在沉降縫處造成局部破壞，如圖 (a)(b)。 軟弱黏性土指 7度、 8度、 9度時，地基靜承載力特征值分別小于 80 kPa、100kPa、 120 kPa的土層。這主要是由于液化土的重度大于水的重度，導致地下結構所受側壓力和浮力增大。 3）處于液化土中的樁基承臺周圍，宜用非液化土（灰土、級配砂石、壓實性較好的素土、素混凝土）填筑夯實；若用砂土或粉土，則應使土層標準貫入錘擊數不小于現(xiàn)行抗震規(guī)范規(guī)定的臨界值。 基液化土中樁的配筋范圍，應自樁頂至液化深度以下符合全部消除液化沉陷所要求的深度，其縱向鋼筋、箍筋直徑和間距應與樁頂部相同。 2）地基土質較差，部分復合地基，部分樁基 同一主體建筑，當地基土質較差，而主體建筑面積大，設計者為節(jié)省造價，在部分土質稍好區(qū)段采用碎石樁等復合地基，而在土質差且厚度大區(qū)段采用樁基。在此情況下，樁基的抗震設計要求有別于抗震有利地段，包括基樁的選型、樁長、樁端持力層、抗震驗算（如除樁基豎向承載力以外的樁基整體穩(wěn)定性和樁身壓曲、水平承載力等）?；鶚稙?50x50cm預制方樁和 d=68cm的灌注樁，樁長均為 ，預制樁主筋為 4?22+4 ?25；灌注樁主筋為 8?16。 液化側擴地基上樁基整體震害 1）樁身、樁頂的破壞 左 圖為阪神地震中素混凝土樁在樁頭的破壞情況。 2）震后數小時至一、二天后，帶有超靜水孔壓的液化土沖破覆蓋層，形成噴水冒砂現(xiàn)象，潛存于液化土中的能量釋放后，土顆粒開始沉淀，出現(xiàn)土體再固結，對基樁產生負摩阻力形成下拉荷載，樁基由低承臺演變?yōu)楦叱信_，樁基的豎向承載力和水平承載力均大幅降低，樁基出現(xiàn)整體下沉（ b）。在水平地震作用下，樁頂承載力水平剪力和固端彎矩，彎剪應力集中，首先在連接處形成塑性鉸。 1976年唐山地震時，天津市樁基建筑震陷量一般不超過 1cm，其主要原因是天津軟土層性質相對較好，樁端進入較好持力層所致。但是從我國和其他多地震國家特別是 1995年日本阪神地震震害調查分析表明，樁基的震害仍然不少。 當新建建筑緊鄰舊建筑，承臺邊緣寬度無法滿足上述構造時，則應驗算角樁抗沖切承載力滿足；當抗沖切承載力不滿足時，則應加厚承臺。 （ 2）按復合樁基設計。 4）多層剪力墻結構設置地下室時，若采用墻下布樁，則抗水板常取200~250mm，此時應按圖（ a）設置條形承臺梁；當抗水板厚達 400mm時，則可在墻下設置暗梁。 工程實踐中已經發(fā)現(xiàn)因為不合理布樁設計導致的工程事故。 此外，基底土層的隔水性相當關鍵。通常一個經濟合理的抗浮方案均是采取多項措施的結果。 當前抗浮設計，習慣將水頭壓力直接作用于基礎底板作為抗浮設計水位，這是不合理的。近年來由于對抗浮水位的確定不合理以及抗浮樁設計不合理而導致的建筑物上浮事故已有多起，造成極大的經濟損失；此外抗浮水位設置過高，對工程造價有重大影響，因此合理確定抗浮水位是個重要的問題。其中 上部結構靠整體抗彎剛度參與工作，筏形承臺靠自身截面抗彎剛度參與工作，樁土體系靠樁 土相互作用提供的豎向支撐剛度參與工作 ，三者共同作用，協(xié)調變形。對于樁基礎不宜小于 1/15H。 基底為淤泥土，承載力約 6t。 （ 2）實例 2 加拿大特朗斯康谷倉 。 為避免地下水對樁端持力層的影響，應用閉口樁且填芯。 （ a）承臺內力不同原設計； （ b）建筑物沉降可能不均勻。 （ 5）預應力管樁施工常見問題及處理措施 1）平面偏位，樁身完整性為 I、 II類。 5）沉樁結束后，宜普遍實施一次復打，使樁端置于持力層上，能充分發(fā)揮樁端土體承載力，還可隨時間增長； （ 3）基坑開挖 1） 基坑開挖前應對邊坡支護型式、降水措施、挖土方案、運土路線及堆土位置編制施工方案，若樁基施工引起超孔隙水壓力，宜待超孔隙水壓力大部分消散后開挖。 2）應設置排水措施，如袋裝砂井或塑料排水板，可提高土的在施工期間的壓縮性。上圖為竣工時沉降。 （ 3）未計入土體再固結形成的側摩阻力增強效果。 擠土量的比較 擠土施工場地土的影響 擠土施工將在引發(fā)場地土在施工期間發(fā)生以下變化： （ 1）擾動原狀土體。 這要求對于極軟巖、軟巖應充分發(fā)揮上覆土層側摩阻力。 （ 4）計入清底干凈的提高系數 ，同時對施工單位提出相應的要求。 4000paq ?如果 1650paq ?（ 2） 是按干作業(yè)鉆孔工藝提供的參數（有沉渣） 實際宜按 “ 預制樁 ” 提供參數或者通過載荷板試驗確定。 中風化泥巖端阻力特征值1650Kpa,側阻力特征值 450Kpa，變形模量 。 人工挖孔嵌巖樁的檢測 （ 1） 工程樁應進行承載力和樁身質量檢驗。 3）人工挖孔嵌巖樁通常全長配筋，當樁較短且粗時，箍筋加密區(qū)未設置 5d，故就不利用縱筋強度；當樁較長時，可考慮利用縱筋強度。 （ 2）端阻在基巖上，也不需考慮端阻的 尺寸效應系數。 （實際應為“ 微風化、中風化 ”的完整巖、較完整巖） （ 5） 《 08規(guī)范 》 ：清底干凈的人工挖孔嵌巖樁，還應乘以增大系數 。 1 . 3 5 4 . 0 5bc l c clAf f fA??混凝土局壓強度 完整巖試驗 巖體結構面 吳其芳等通過孔底載荷板（ d=）試驗得到 增大系數 ～ ，相應的巖石 frk=～ ，載荷板在巖石中埋深 ～ 4m。 （ 2） 當前 frk僅用于抗壓，并且要除以 2后使用，其對應的荷載效應是標準值。 uk sk rk pkQ Q Q Q? ? ? ?? is i ksk lquQ ?? is i ksk lquQ釋疑：（ 1） 嵌巖 ？ 應按嵌巖樁考慮。但配筋時宜全長配筋。 否則計算承載力極低，將導致樁端直徑增大或者樁數增多。 嵌巖段提供了主要的側阻力和總阻力，上覆土層提供的阻力約 20%。 （ 4）傾斜度大于 30%的中風化巖，樁端至外側巖面水平距離 s不宜小于 小于 （僅供參考）。 一、人工挖孔嵌巖樁 （ 2）人工挖孔嵌巖樁的工程特性 釋疑：摩擦型樁的樁間凈距如何取用？人工挖孔的嵌巖樁，最小中心距 d是否包含護壁尺寸？ 1）非擠土； 2）嵌巖 如圖，新加坡港務局某 10層倉庫工程 應用的一根嵌巖樁的樁頂荷載傳遞曲線。 端阻荷載比為 14%。 芯壁界面壁土界面P施工要求連續(xù)設計假定斷開（破壞界面）H土對樁的作用( D )樁身強度( d )實測樁側阻力分布模式（ 1） 如圖，為美國 1969年發(fā)表的一根埋設測量元件的嵌巖樁 的樁頂荷載隨深度傳遞的實測曲線。 A3 嵌入中風化 泥巖 60m A1 未嵌巖 55m 端阻比例系數 5%~20%。 極軟巖、軟巖的系數大得多些；較硬巖、堅硬巖在完整狀態(tài)下比較接近， 在較完整狀態(tài)下差別可達 50%。樁長 ，樁身 上段直徑 ，嵌巖段直徑 。 （ 3）利用 frk計算的單樁豎向極限承載力極高以至當地沒有條件進行靜載荷試驗時， 能否用檢測 frk來代替單樁靜載荷試驗？ 答：不能。鋼筋混凝土試件的抗壓試驗表明，圍壓能極大提高混凝土強度；而基巖應當同樣如此，但目前的設計方法中還沒有考慮此有利因素。 （ 1）取消側阻力發(fā)揮系數 （ 2）調高嵌巖承載力綜合系數，尤其是 極軟巖、軟巖 frk15MPa hr/d 0 1 2 3 4 ≥5 側阻修正系數 端阻修正系數 綜合修正系數 s?p?sp?s?p?r?s?p?r?hr/d 0 極軟巖 軟巖 較硬巖 堅硬巖 4 rr s phd? ? ???綜合系數： 清底干凈的人工挖孔嵌巖樁，還應乘以增大系數 。 《 08規(guī)范 》 ：無。 實測結果表明，按 94規(guī)范計算的擴底樁承載力偏高。 sypscc AfAfN ?? ?? ?釋疑： （ 1） JGJ942022第 護壁配筋直徑不應小于 Φ8，是否可據 土質情況好壞酌減？ 可以。 2）對于嵌巖樁，當樁端置于基巖頂面時，可通過直徑為 確定極限端阻力標準值（ qpk）；當樁端進入巖層一定深度時，宜通過直徑為 嵌巖短墩載荷試驗確定嵌巖段極限側阻力標準值和極限端阻力標準值； （見 《 地基規(guī)范 》 附錄 H），對應的設計方法應為： 3）用其他方法（如自平衡法）測得樁側摩阻力。 225 , 1650sia paqq??1650paq ?（ 2） 是按干作業(yè)鉆孔工藝提供的參數（有沉渣） 實際宜按 “ 預制樁 ” 提供參數或者通過載荷板試驗確定。 這是因為：上部結構柱截面由軸壓比控制， Ns傳遞到樁頂，作用到樁身，那么 一般而言，只要（ 1）樁基承載力由樁身強度控制；（ 2）人工挖孔 嵌巖樁的樁芯面積大于柱截面面積（一般都很容易滿足，抗震等級高的構件， 樁芯面積要求大一些），那么一柱一樁就夠了。 這說明（ a）從某種程度上講，較硬、堅硬巖嵌巖深徑比大于 1幾乎是沒有效果的。 二、預應力管樁的擠土效應及有關問題 隨著施工技術發(fā)展和經驗積累，近些年管樁從沿海軟土地區(qū)向內陸非軟土地區(qū)蔓延，由低烈度區(qū)向高烈度區(qū)蔓延。 （ 4）土體偏離原位，朝場地外擴展，同時場地隆起。在這個過程中雖然側摩阻力增加，但是沉降也在增加，所以如果增加了承載力那么樁數將減少，可能總沉降將增加；同時由于再固結可能導致承臺底脫空，那么荷載全部由樁承擔，也可能額外增加沉降。Smax=17mm 上面兩棟樓位于同一小區(qū)。防震溝溝寬可取 ～ ，深度按土質情況決定； 可減小淺層土體的擠土效應，對于深基坑效果有限。 3）挖土應均衡分層進行，對流塑狀軟土的基坑開挖，高差不應超過 1m。（見武漢某工程實例） 2）樁身開裂，對水平承載力有影響。 20~ 30m淤泥質黏土粉質黏土5~1 0m細砂黏土細砂2~3 m2~3 m2~3 m2~3 m2~3 m黏土細砂黏土7~1 0m粉質黏土5~1 0m細砂細砂（ a） （ b） （ c） 最大壓樁力 不宜 小于設計的單樁豎向極限承載力標準值，必要時可由現(xiàn)場試驗確定。 偏心荷載下的承載力理論的基本圖示 （1）偏心受荷（2）軟