【正文】 基質量能有效控制，故成樁工藝系數較 其他樁型高，取 。 實測結果表明，按 94規(guī)范計算的擴底樁承載力偏高。 對于嵌巖段側阻，不需要考慮折減。 《 08規(guī)范 》 ：無。結構面愈密，強度愈低。 （ 1）取消側阻力發(fā)揮系數 （ 2）調高嵌巖承載力綜合系數，尤其是 極軟巖、軟巖 frk15MPa hr/d 0 1 2 3 4 ≥5 側阻修正系數 端阻修正系數 綜合修正系數 s?p?sp?s?p?r?s?p?r?hr/d 0 極軟巖 軟巖 較硬巖 堅硬巖 4 rr s phd? ? ???綜合系數： 清底干凈的人工挖孔嵌巖樁，還應乘以增大系數 。這大概是載荷板試驗數據偏高的原因。鋼筋混凝土試件的抗壓試驗表明，圍壓能極大提高混凝土強度；而基巖應當同樣如此，但目前的設計方法中還沒有考慮此有利因素。 （ 5）巖石單軸飽和抗壓強度 frk與混凝土強度標準值有何對應關系？ 巖樣為圓柱體 Φ50X100mm，混凝土立方體為 150mm3， 一般的 圓柱體 Φ150X300mm的 frk1= Φ50X100mm的 frk對 Φ150X300mmfrk1，尺寸效應系數約為 那么 frk=fcu frk與 fcu， 不同的工程意義，這是因為： （ 1） frk要根據結構面開展情況（即完整程度），折減一定的系數（ ~）才能使用；而混凝土是不開裂的，故沒有折減系數。 （ 3）利用 frk計算的單樁豎向極限承載力極高以至當地沒有條件進行靜載荷試驗時， 能否用檢測 frk來代替單樁靜載荷試驗？ 答：不能。 （ 3）計算公式 rprsrk Q ??24 dfdhf rkprrks ???? ??244 dfdh rkrprs ??? ?????? ??rrprs dh ??? ??424 dfQ rkrrk ???r?令 則 為嵌巖段側阻和端阻綜合系數。樁長 ，樁身 上段直徑 ，嵌巖段直徑 。 因此不應當作端承樁僅計算端阻力。 極軟巖、軟巖的系數大得多些；較硬巖、堅硬巖在完整狀態(tài)下比較接近， 在較完整狀態(tài)下差別可達 50%。 一般的，有一定埋深、嵌入巖體一定深度的樁基礎，均不宜用此公式。 A3 嵌入中風化 泥巖 60m A1 未嵌巖 55m 端阻比例系數 5%~20%。 實測樁側阻力分布模式（ 2） 不管樁端是強風化還是微風化，樁端阻力都很小。 芯壁界面壁土界面P施工要求連續(xù)設計假定斷開（破壞界面）H土對樁的作用( D )樁身強度( d )實測樁側阻力分布模式（ 1） 如圖，為美國 1969年發(fā)表的一根埋設測量元件的嵌巖樁 的樁頂荷載隨深度傳遞的實測曲線。 （ 3）對于嵌入傾斜度不大于 30%的完整和較完整巖的全斷面深度不宜小于 且不小于 。 端阻荷載比為 14%。 判斷人工挖孔嵌巖樁是否合適，可以參考以下幾個方面： 1） 地質土層分布 ：上覆土層較淺；有完整性較好及強度較高的基巖； 回填土最好應壓實以避免施工中 護壁脫落 ；巖溶發(fā)育地區(qū)應謹慎嵌巖； 2） 水文地質條件 ：如果是粉、砂類土，地下水埋藏應較深以保證施工安全； 3） 上部結構荷載 ：單樁承載力高，適合于荷載大的高層，以達到較高的 經濟性；如果荷載較小，那么會造成浪費； 4） 施工設備條件 ：沒有水源的山區(qū)，制備泥漿困難； 落后地區(qū)或國家（非洲），沒有先進設備 …… 5） 在地下水位較高，有承壓水的砂土層、滯水層、厚度較大的流塑狀淤泥、 淤泥質土層中，不得選用。 一、人工挖孔嵌巖樁 （ 2）人工挖孔嵌巖樁的工程特性 釋疑：摩擦型樁的樁間凈距如何取用？人工挖孔的嵌巖樁，最小中心距 d是否包含護壁尺寸？ 1）非擠土； 2）嵌巖 如圖，新加坡港務局某 10層倉庫工程 應用的一根嵌巖樁的樁頂荷載傳遞曲線。 嵌巖段阻力比約 40%。 （ 4）傾斜度大于 30%的中風化巖，樁端至外側巖面水平距離 s不宜小于 小于 （僅供參考）。上覆堅硬黏土層 ，嵌入黏土 頁巖 ， d=， l/d=， l/h=。 嵌巖段提供了主要的側阻力和總阻力，上覆土層提供的阻力約 20%。 地基規(guī)范 ，當樁端嵌入完整及較完整的硬質巖中，可按下式估算 單樁豎向承載力特征值： a pa pR q A?paq為樁端巖石承載力特征值。 否則計算承載力極低，將導致樁端直徑增大或者樁數增多。 （ 2）嵌巖樁中的綜合系數取值與巖石飽和單軸抗壓強度有關。但配筋時宜全長配筋。觀測數據表明始終有 60%以上的荷載由樁側 承擔。 uk sk rk pkQ Q Q Q? ? ? ?? is i ksk lquQ ?? is i ksk lquQ釋疑：（ 1） 嵌巖 ？ 應按嵌巖樁考慮。 （ 4） 嵌巖樁通過直徑為 Quk，與采用飽和單軸抗壓強度標準值 frk計算的結果差異較大時，用哪個結果更為合理？ 宜以巖基平板載荷試驗數據為主。 （ 2） 當前 frk僅用于抗壓，并且要除以 2后使用，其對應的荷載效應是標準值。當前的試驗成果發(fā)現：基巖受壓很難破壞，總是以變形控制為主。 1 . 3 5 4 . 0 5bc l c clAf f fA??混凝土局壓強度 完整巖試驗 巖體結構面 吳其芳等通過孔底載荷板（ d=）試驗得到 增大系數 ～ ，相應的巖石 frk=～ ，載荷板在巖石中埋深 ～ 4m。 嵌巖承載力綜合系數比較 hr/d 0 1 2 3 4 ≥5 94規(guī)范 綜合修正系數 《 港口工程灌注樁基礎設計與施工規(guī)程 》 綜合修正系數 08規(guī)范 極軟巖、軟巖 較硬巖、堅硬巖 《 公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范 》 JTG D632022 完整、較完整 較破碎 破碎、極破碎 《 地基規(guī)范 》 GB500072022 完整 較完整 較破碎 ~ ~ sp?sp?08規(guī)范的嵌巖段綜合系數較 94規(guī)范有所提高，但總體相對偏于安全。 （實際應為“ 微風化、中風化 ”的完整巖、較完整巖） （ 5） 《 08規(guī)范 》 ：清底干凈的人工挖孔嵌巖樁，還應乘以增大系數 。 人工挖孔 大直徑樁（ d≥ 800mm）極限側阻 和端阻的 尺寸效應 （ 1）人工挖孔樁上覆土層端，在 樁成孔后產生應力釋放，孔壁出現松弛變形，導致側阻力有所降低，側阻力隨樁徑增大呈雙曲線型減小（ ）。 （ 2）端阻在基巖上，也不需考慮端阻的 尺寸效應系數。 人工挖孔嵌巖擴底樁承載力， 幾乎不會在樁端土發(fā)生整體剪切破壞。 3）人工挖孔嵌巖樁通常全長配筋，當樁較短且粗時，箍筋加密區(qū)未設置 5d，故就不利用縱筋強度；當樁較長時，可考慮利用縱筋強度。比如北京地區(qū)一般土質較好，最小直徑取 6mm。 人工挖孔嵌巖樁的檢測 （ 1） 工程樁應進行承載力和樁身質量檢驗。 u k , , , ,s s ik i s r s ik i r r k pQ u q l u q l q A? ? ???工程概況 貴州某住宅樓， 26981m2，為 1+30~1+32層，采用框支剪力墻結構，柱網間距 ，主樓單柱最大軸力為 30000KN/柱（設計值），裙樓單柱最大軸力為 4500KN/柱（設計值）。 中風化泥巖端阻力特征值1650Kpa,側阻力特征值 450Kpa，變形模量 。 4000paq ?如果 21 3 . 1 4 2 2 . 3 1 0 2 2 5 3 . 1 4 2 1 4 0 0 01 6 2 6 0 1 2 5 6 8 2 8 8 2 8aR ? ? ? ? ? ? ????土名稱 狀態(tài) 黏性土 IL≤ 0IL≤ IL ≤0 800～ 1800 1800～ 2400 2400～ 3000 粉土 ≤e≤ e 1000～ 1500 1500～ 2022 砂土碎石類土 稍密 中密 密實 粉砂 500～ 700 800～ 1100 1200～ 2022 細砂 700～ 1100 1200～ 1800 2022～ 2500 中砂 1000～ 2022 2200～ 3200 3500～ 5000 粗砂 1200～ 2200 2500～ 3500 4000～ 5500 礫砂 1400～ 2400 2600～ 4000 5000～ 7000 圓礫、角礫 1600～ 3000 3200～ 5000 6000～ 9000 卵石、碎石 2022～ 3000 3300～ 5000 7000～ 11000 干作業(yè)挖孔樁（清底干凈， D=800mm） 極限端阻力標準值 缺軟質巖參數，可參考表 “混凝土預制樁 ” 參數。 4000paq ?如果 1650paq ?（ 2） 是按干作業(yè)鉆孔工藝提供的參數（有沉渣） 實際宜按 “ 預制樁 ” 提供參數或者通過載荷板試驗確定。 ,( 0 .6 ~ 0 .9 5 )s c c cN f A?,0 .9 0s c p pN f A?所以問題的關鍵在于：如何使得樁基承載力由樁身強度控制？這就要求： （ 1）充分發(fā)揮上覆土層的側摩阻力，計算時應取護壁外徑； （ 2）充分發(fā)揮嵌巖端側摩阻力，嵌巖深徑比，較硬巖、堅硬巖在 經濟效益比較好；對于較軟巖則在 1~3左右，極軟巖、軟巖則可能在 4左右 較為經濟。 （ 4）計入清底干凈的提高系數 ，同時對施工單位提出相應的要求。 （ b）那些在較硬、堅硬巖中的擴底樁，如果進入巖層達到 1d的，并無必要擴底。 這要求對于極軟巖、軟巖應充分發(fā)揮上覆土層側摩阻力。同時也出現了不少工程事故，設計及施工應掌握其中原理并積累相關經驗以有利于該樁型的發(fā)展。 擠土量的比較 擠土施工場地土的影響 擠土施工將在引發(fā)場地土在施工期間發(fā)生以下變化： （ 1）擾動原狀土體。 斷樁 脫空 開裂 移位 切斷土體位移及引發(fā)的破壞 10m10m5m5m淤泥質粉質黏土淤泥質黏土灰色粉質黏土粉質黏土夾細砂場地土變化對樁基礎沉降及承載力的影響 樁基礎工程中是通過考察樁基承載力、沉降量以及施工期間土體位移來評價樁型選擇的合理性，因此 可以將場地土變化對樁基礎沉降、承載力及施工期間對周圍環(huán)境的影響稱為擠土效應。 （ 3）未計入土體再固結形成的側摩阻力增強效果。 土的名稱 土的狀態(tài) qsk qpk l≤9 9 l≤16 16 l≤30 l 30 (壓實 )填土 22～ 30 淤泥 14～ 20 淤泥質土 22～ 30 黏性土 流塑 IL1 24～ 40 軟塑 IL≤1 40～ 55 210~850 650~1400 1200~1800 1300~1900 可塑 IL≤ 55～ 70 850~1700 1400~2200 1900~2800 2300~3600 硬可塑 IL≤ 70～ 86 1500~2300 2300~3300 2700~3600 3600~4400 硬塑 0 IL≤ 86～ 98 2500~3800 3800~5500 5500~6000 6000~6800 堅硬 IL≤0 98～ 105 紅黏土 0 aw≤1 13～ 32 0aw ≤ 32～ 74 粉土 稍密 e 26～ 46 中密 ≤e≤ 46～ 66 950~1700 1400~2100 1900~2700 2500~3400 密實 e 66～ 88 1500~2600 2100~3000 2700~3600 3600~4400 粉砂 稍密 10N≤15 24～ 48 1000~1600 1500~2300 1900~2700 2100~3000 中密 15N≤30 48～ 66 1400~2200 2100~3000 3000~4500 3800~5500 密實 N30 66～ 88 預應力混凝土管樁 qsk,qpk 土的名稱 土的狀態(tài) qsk qpk l≤9 9 l≤16 16 l≤30 l 30 細砂 稍密 10N≤15 24～ 48 中密 15N≤30 48～ 66 2500~4000 3600~5000 4400~6000 5300~7000 密實 N30 66～ 88 中砂 中密 15N≤30 54～ 74 4000~6000 5500～7000 6500~8000 7500~9000 密實 N30 74～ 95 粗砂 中密 15N≤30 74～ 95 5700~7500 7500~8500 8500~10000 9500~11000 密實 N30 95～ 116