【正文】 ?令 則 為嵌巖段側(cè)阻和端阻綜合系數(shù)。這大概是載荷板試驗(yàn)數(shù)據(jù)偏高的原因。 對于嵌巖段側(cè)阻，不需要考慮折減。 （ 4） 《 地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 》 中樁身強(qiáng)度計(jì)算，工作條件系數(shù)灌注樁取~，是強(qiáng)規(guī)； 《 樁基 》 中 ，灌注樁取 ，應(yīng)按哪條取值？ 按 《 樁基 》 取值。 21 3 . 1 4 2 1 . 8 1 0 2 2 5 3 . 1 4 2 0 . 7 5 1 6 5 01 2 7 2 4 2 9 1 6 1 5 6 4 0aRkN? ? ? ? ? ? ?? ? ?計(jì)算承載力至少應(yīng)提高 46%。 假設(shè)無上覆土層的極軟巖、軟巖，僅用嵌巖段阻力，那么 用 C40混凝土， hr/d=4，那么 因極軟巖、軟巖 ，故深徑比應(yīng)大于 。 （ 2）樁端與持力層緊密接觸，土塞效應(yīng)方能發(fā)揮。預(yù)鉆孔孔徑可比樁徑（或方樁對角線）小 50～100mm，深度可根據(jù)樁距和土的密實(shí)度、滲透性確定，宜為樁長的 1/3～ 1/2； 通常預(yù)鉆孔深度范圍內(nèi)地基圖體內(nèi)的超孔隙水壓力可減小 40%~50%，地基變位可減小 30%~50%。 2）沉樁過程中應(yīng)加強(qiáng)鄰近建筑物、地下管線等的觀測、監(jiān)護(hù)。 (3)樁端嵌入 遇水易軟化的 強(qiáng)風(fēng)化巖、全風(fēng)化巖，則會(huì)極大的損失承載力。 地上 13層，地下一層。 PH=uPV=vP v=3~20 %u =40~75 %抗滑移驗(yàn)算示意圖 四、兩類的共同作用 （一）豎向荷載作用的的共同作用（第一類共同作用） 豎向荷載作用下建筑結(jié)構(gòu)中的參與共同作用有三個(gè)要件：上部結(jié)構(gòu)、筏形承臺(tái)和樁土體系。對于此類工程在施工中發(fā)現(xiàn)地下水，即應(yīng)砌筑水井以觀測水位，并以穩(wěn)定水位作為抗浮設(shè)防水位。 這是工程師要重點(diǎn)重視的。 3）多層剪力墻結(jié)構(gòu)未設(shè)置地下室時(shí)，考慮鋼筋錨固和施工方便以及局部受壓的問題，宜設(shè)置條形承臺(tái)梁。 （ 2）當(dāng)設(shè)計(jì)中不滿足 “ 邊樁中心至承臺(tái)邊緣的距離不應(yīng)小于樁的直徑或邊長，且樁的外邊緣至承臺(tái)邊緣的距離不應(yīng)小于 150mm”？ 邊樁中心至承臺(tái)邊緣的距離不應(yīng)小于樁的直徑或邊長，是一種歷史沿襲的做法；正是在這種做法的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了若干試件的試驗(yàn)，其經(jīng)驗(yàn)系數(shù)也是與此構(gòu)造密切相關(guān)，所以沒有特殊情況，宜滿足此要求。主要是由于該住宅區(qū)場地軟土地基容許承載力為 30~40kPa，而實(shí)際采用 57kPa進(jìn)行設(shè)計(jì)，形成地基土較大的塑性區(qū)，震前沉降達(dá) 25~85cm，傾斜最大達(dá) %，地震時(shí)在靜荷載與地震作用力共同作用下，引起塑性區(qū)進(jìn)一步開展，土體震陷。 （ a）。 2樁承臺(tái)位移和傾斜明顯大于 4樁承臺(tái)。因?yàn)檫@樣既能確保沉降趨于均勻，有能使基巖上的淺基礎(chǔ)和嵌巖樁基的地震反應(yīng)區(qū)域相近。驗(yàn)算時(shí)應(yīng)考慮土流動(dòng)的側(cè)向作用力，且承受側(cè)向推力的面積應(yīng)按邊樁外緣間的寬度計(jì)算。 2）存在液化側(cè)向擴(kuò)展（ 2176。 同一結(jié)構(gòu)單元不宜部分采用天然地基，部分采用樁基。 素混凝土樁樁頭剪斷 管樁剪斷 2）液化側(cè)擴(kuò)區(qū)在建樁基（僅施工基樁和部分承臺(tái)）基樁的震害 1976年唐山地震時(shí)天津新港海洋石油研究所輪機(jī)車單層排架廠房正處于施工階段，基樁和大部分承臺(tái)已完工，上部結(jié)構(gòu)尚未開始施工，故樁頂豎向荷載僅為承臺(tái)自重。 實(shí)例 1：柱下多樁承臺(tái)的震害 該工程為住宅樓，鋼 —混凝土組合結(jié)構(gòu)，無地下室， PC樁基礎(chǔ)，樁長不明，樁徑 600mm，承臺(tái)埋深 ，地上 11層， 1987年竣工。 （一）震害特征 非液化土中樁基的震害 （ 1）軟土中樁基的震陷 設(shè)置于深厚軟土中且樁端未進(jìn)入良好持力層的基樁，地震時(shí)因軟土觸變樁側(cè)阻力降低，樁端發(fā)生刺入式破壞，樁基發(fā)生突陷。對于無地下室的短肢剪力墻結(jié)構(gòu)，可以在地面以下至承臺(tái)底面高度范圍加設(shè)墻體，將獨(dú)立墻肢聯(lián)系起來如圖（ d），兼具承臺(tái)梁的作用，由于這類梁高通常達(dá) ~2m，具有較大剛度，完全可以作為承臺(tái)使用，按連續(xù)深梁計(jì)算即可，一般此類深梁按構(gòu)造配筋均可滿足要求。 （ 5）主裙相連的建筑物，裙房采用樁基礎(chǔ)抗浮時(shí)，應(yīng)用短樁。 再者，結(jié)構(gòu)自重取值偏大，某些地下車庫工程每層結(jié)構(gòu)自重取 13kN/m2， 實(shí)際上，結(jié)構(gòu)自重僅有梁板及面層，往往達(dá)不到。有工程師認(rèn)為將歷年最高水位作為抗浮設(shè)防水位是安全的，并不竟然。 在非巖石地基土上，高層建筑應(yīng)設(shè)置地下室。后查明谷倉基礎(chǔ)底面單位面積壓力超過 300kPa，而地基中的軟粘土層極限承載力才約 250kPa，因此造成地基產(chǎn)生整體破壞并引發(fā)谷倉嚴(yán)重傾斜。 20~ 30m淤泥質(zhì)黏土粉質(zhì)黏土5~1 0m細(xì)砂黏土細(xì)砂2~3 m2~3 m2~3 m2~3 m2~3 m黏土細(xì)砂黏土7~1 0m粉質(zhì)黏土5~1 0m細(xì)砂細(xì)砂（ a） （ b） （ c） 最大壓樁力 不宜 小于設(shè)計(jì)的單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，必要時(shí)可由現(xiàn)場試驗(yàn)確定。 3）挖土應(yīng)均衡分層進(jìn)行，對流塑狀軟土的基坑開挖，高差不應(yīng)超過 1m。Smax=17mm 上面兩棟樓位于同一小區(qū)。 （ 4）土體偏離原位，朝場地外擴(kuò)展，同時(shí)場地隆起。 這說明（ a）從某種程度上講，較硬、堅(jiān)硬巖嵌巖深徑比大于 1幾乎是沒有效果的。 225 , 1650sia paqq??1650paq ?（ 2） 是按干作業(yè)鉆孔工藝提供的參數(shù)（有沉渣） 實(shí)際宜按 “ 預(yù)制樁 ” 提供參數(shù)或者通過載荷板試驗(yàn)確定。 sypscc AfAfN ?? ?? ?釋疑： （ 1） JGJ942022第 護(hù)壁配筋直徑不應(yīng)小于 Φ8，是否可據(jù) 土質(zhì)情況好壞酌減？ 可以。 《 08規(guī)范 》 ：無。鋼筋混凝土試件的抗壓試驗(yàn)表明，圍壓能極大提高混凝土強(qiáng)度；而基巖應(yīng)當(dāng)同樣如此，但目前的設(shè)計(jì)方法中還沒有考慮此有利因素。樁長 ，樁身 上段直徑 ，嵌巖段直徑 。 A3 嵌入中風(fēng)化 泥巖 60m A1 未嵌巖 55m 端阻比例系數(shù) 5%~20%。 端阻荷載比為 14%。 （ 4）傾斜度大于 30%的中風(fēng)化巖，樁端至外側(cè)巖面水平距離 s不宜小于 小于 （僅供參考）。 否則計(jì)算承載力極低，將導(dǎo)致樁端直徑增大或者樁數(shù)增多。 uk sk rk pkQ Q Q Q? ? ? ?? is i ksk lquQ ?? is i ksk lquQ釋疑：（ 1） 嵌巖 ？ 應(yīng)按嵌巖樁考慮。 1 . 3 5 4 . 0 5bc l c clAf f fA??混凝土局壓強(qiáng)度 完整巖試驗(yàn) 巖體結(jié)構(gòu)面 吳其芳等通過孔底載荷板（ d=）試驗(yàn)得到 增大系數(shù) ～ ，相應(yīng)的巖石 frk=～ ，載荷板在巖石中埋深 ～ 4m。 （ 2）端阻在基巖上，也不需考慮端阻的 尺寸效應(yīng)系數(shù)。 人工挖孔嵌巖樁的檢測 （ 1） 工程樁應(yīng)進(jìn)行承載力和樁身質(zhì)量檢驗(yàn)。 4000paq ?如果 1650paq ?（ 2） 是按干作業(yè)鉆孔工藝提供的參數(shù)（有沉渣） 實(shí)際宜按 “ 預(yù)制樁 ” 提供參數(shù)或者通過載荷板試驗(yàn)確定。 這要求對于極軟巖、軟巖應(yīng)充分發(fā)揮上覆土層側(cè)摩阻力。 （ 3）未計(jì)入土體再固結(jié)形成的側(cè)摩阻力增強(qiáng)效果。 2）應(yīng)設(shè)置排水措施，如袋裝砂井或塑料排水板，可提高土的在施工期間的壓縮性。 （ 5）預(yù)應(yīng)力管樁施工常見問題及處理措施 1）平面偏位，樁身完整性為 I、 II類。 為避免地下水對樁端持力層的影響，應(yīng)用閉口樁且填芯。 基底為淤泥土，承載力約 6t。其中 上部結(jié)構(gòu)靠整體抗彎剛度參與工作，筏形承臺(tái)靠自身截面抗彎剛度參與工作，樁土體系靠樁 土相互作用提供的豎向支撐剛度參與工作 ，三者共同作用，協(xié)調(diào)變形。 當(dāng)前抗浮設(shè)計(jì)，習(xí)慣將水頭壓力直接作用于基礎(chǔ)底板作為抗浮設(shè)計(jì)水位，這是不合理的。 此外，基底土層的隔水性相當(dāng)關(guān)鍵。 4）多層剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)置地下室時(shí)，若采用墻下布樁，則抗水板常取200~250mm，此時(shí)應(yīng)按圖（ a）設(shè)置條形承臺(tái)梁；當(dāng)抗水板厚達(dá) 400mm時(shí)，則可在墻下設(shè)置暗梁。 當(dāng)新建建筑緊鄰舊建筑，承臺(tái)邊緣寬度無法滿足上述構(gòu)造時(shí)，則應(yīng)驗(yàn)算角樁抗沖切承載力滿足；當(dāng)抗沖切承載力不滿足時(shí)，則應(yīng)加厚承臺(tái)。 1976年唐山地震時(shí)，天津市樁基建筑震陷量一般不超過 1cm，其主要原因是天津軟土層性質(zhì)相對較好，樁端進(jìn)入較好持力層所致。 2）震后數(shù)小時(shí)至一、二天后，帶有超靜水孔壓的液化土沖破覆蓋層，形成噴水冒砂現(xiàn)象，潛存于液化土中的能量釋放后，土顆粒開始沉淀，出現(xiàn)土體再固結(jié)，對基樁產(chǎn)生負(fù)摩阻力形成下拉荷載，樁基由低承臺(tái)演變?yōu)楦叱信_(tái)，樁基的豎向承載力和水平承載力均大幅降低，樁基出現(xiàn)整體下沉（ b）?；鶚稙?50x50cm預(yù)制方樁和 d=68cm的灌注樁，樁長均為 ，預(yù)制樁主筋為 4?22+4 ?25；灌注樁主筋為 8?16。 2）地基土質(zhì)較差，部分復(fù)合地基，部分樁基 同一主體建筑，當(dāng)?shù)鼗临|(zhì)較差，而主體建筑面積大，設(shè)計(jì)者為節(jié)省造價(jià)，在部分土質(zhì)稍好區(qū)段采用碎石樁等復(fù)合地基，而在土質(zhì)差且厚度大區(qū)段采用樁基。 3）處于液化土中的樁基承臺(tái)周圍，宜用非液化土（灰土、級(jí)配砂石、壓實(shí)性較好的素土、素混凝土）填筑夯實(shí)；若用砂土或粉土，則應(yīng)使土層標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)不小于現(xiàn)行抗震規(guī)范規(guī)定的臨界值。 軟弱黏性土指 7度、 8度、 9度時(shí)，地基靜承載力特征值分別小于 80 kPa、100kPa、 120 kPa的土層。調(diào)查表明，在抗震設(shè)防 6度地區(qū)，液化、震陷以至滑坡等地基失效的情況極為少見；此外，地基土強(qiáng)迫位移也較小，上部結(jié)構(gòu)按靜力計(jì)算也可滿足抗震 6度設(shè)防的要求，綜合起來，在 6度地區(qū)可不進(jìn)行地基基礎(chǔ)抗震設(shè)計(jì)，即不用考慮軟土震陷、液化和滑坡等，僅按靜力荷載設(shè)計(jì)即可?？梢姴捎脽o筋素混凝土作為地基土的豎向增強(qiáng)體，其在地震設(shè)防區(qū)無法保證其具備必要的安全度。 （ 4）承臺(tái)震害 1995年阪神地震之前，世界各國對承臺(tái)的震害調(diào)查資料相當(dāng)缺乏，人們對承臺(tái)在地震下的工作性狀也了解甚少；阪神地震后，對承臺(tái)震害做了專門調(diào)查和研究，發(fā)現(xiàn)承臺(tái)在地震下也能破壞，下面介紹兩例。就地質(zhì)因素而言，大體可以分別按非液化土和液化土兩大類土中的樁基進(jìn)行闡述和分析。 （ b）加大基樁承載力 （ c）按復(fù)合樁基設(shè)計(jì) （ 3）補(bǔ)充墻肢，使原結(jié)構(gòu)墻肢加長，便于墻下布樁。 因此應(yīng)避免采?。?b）方案，而應(yīng)盡量將樁布置在柱下、基礎(chǔ)梁下。 首先，荷載分項(xiàng)系數(shù)以前取 ，現(xiàn)在取 ，導(dǎo)致荷載項(xiàng)沒有安全儲(chǔ)備。需要明確的是，在有滲流時(shí)，地下水的水頭宜通過滲流計(jì)算進(jìn)行分析評價(jià)；對節(jié)理不發(fā)育的巖體宜通過實(shí)測數(shù)據(jù)確定，有確切經(jīng)驗(yàn)時(shí)可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定。 當(dāng)基礎(chǔ)置于巖面時(shí)，僅需滿足抗滑移要求。該谷倉由 65個(gè)圓柱形筒倉構(gòu)成，高 31m，寬 ，其下為鋼筋混凝土筏板基礎(chǔ)，由于事前不了解基礎(chǔ)下埋藏有厚達(dá) 16m的軟粘土層，谷倉建成后初次貯存谷物達(dá) 27000t后，發(fā)現(xiàn)谷倉明顯下沉，結(jié)果谷倉西側(cè)突然陷入土中 ，東側(cè)上抬 ，倉身傾斜近 27o。 終止壓力與土層分布特性密切相關(guān) ，應(yīng)注意當(dāng)?shù)赝翆臃植继攸c(diǎn)。 場地土允許的地區(qū)應(yīng)先開挖基坑，后沉樁。上圖為竣工時(shí)沉降。大面積擠土施工當(dāng)沉樁速率過快將改變原有滲流規(guī)律，使得水壓力發(fā)生變化。 證明：假設(shè)無上覆土層的較硬、堅(jiān)硬巖，僅用嵌巖段阻力，那么 用 C40混凝土， hr/d=1，那么 即是： 就能滿足要求，實(shí)際上，較硬、堅(jiān)硬巖強(qiáng)度 frk30MPa。 1a sia pa pR dlq q A???2m單樁承載力特征值，按非嵌巖樁公式計(jì)算： 32 0. 9 / 1. 35 0. 9 16 .7 3. 14 2 10 / 1. 35 34 98 3a c cR f A k N? ? ? ? ? ?21 3 .1 4 2 2 1 0 2 2 5 3 .1 4 2 1 1 6 5 01 4 1 3 9 5 1 8 4 .3 1 9 3 2 3aR ? ? ? ? ? ? ?? ? ?說明 （ 1） 上述方法為按護(hù)壁外側(cè)計(jì)算樁側(cè)摩阻力，應(yīng)改為 21 3 . 1 4 2 2 . 3 1 0 2 2 5 3 . 1 4 2 1 1 6 5 01 6 2 6 0 5 1 8 4 . 3 2 1 4 4 4aR ? ? ? ? ? ? ?? ? ?計(jì)算承載力至少應(yīng)提高 50%。39。 （ 6） 《 94規(guī)范 》 ：當(dāng)嵌巖段為中風(fēng)化巖時(shí)，表中數(shù)字乘以 。 （ 3）巖石受壓后，同時(shí)是三向巨大側(cè)限（圍壓）下工作；而混凝土的側(cè)限是有限的。下圖是 美國費(fèi)城自由廣場一號(hào)塔樓下的一根嵌巖樁的長期觀測資料。上覆土層提供了主要的側(cè)摩阻力。 樁中心距 2d，群樁效應(yīng)使得樁身上段 摩阻力發(fā)生蠕變，導(dǎo)致阻力下移。 h1s 1h2h4s 3h3基巖 豎向受壓承載力性狀 （ 1） 豎向受壓的極限破壞模式； 上覆土層段的破壞可能在兩個(gè)界面上， 1）樁芯與護(hù)壁界面； 2）護(hù)壁與土體界面。 地基規(guī)范 pa r