【正文】 ，都要采取結構措施，增強支護與圍巖的整體性。壁面平均起伏差可按下式計算：Δ＝Δ起＋Δ伏　　　　　　　　　　　（2）式中Δ起、Δ伏———（Amax－Am）和（Am－Amin）開口環(huán)面積按邊墻和拱部周長折算的平均厚度（mm）；Amax和Amin———分別為大于和小于Am各斷面的平均面積（m2）；Am———平均斷面積（m2）。（Ⅴ）受采動影響的巷道錨噴支護設計，是指煤礦和金屬礦山中受采煤（采礦）爆破、采空及放頂等影響的主要巷道。，短則1～2年，長則5～10年。，該工作宜由施工單位負責實施。這部分數據在全部變形過程中占十分重要的地位。因為當實際圍巖與設計相差甚遠，同時現場位移量測值經綜合分析后認為圍巖穩(wěn)定性好，此時允許適當變更支護參數。爆破設計內容包括：炮眼布置圖，周邊眼裝藥結構圖、鉆爆參數和文字說明等。實踐表明，在軟巖中，隧洞周邊眼間距誤差大于100mm時，爆破效果很差，因此，條文規(guī)定沿輪廓線的周邊眼間距誤差不宜大于50mm。在隧洞內雜散電流較大的情況下，采用電力起爆有一定危險性，而非電起爆可不受其影響，并具有安全可靠和操作方便等優(yōu)點。當孔深大于2m時，采用空氣柱反向裝藥結構，爆破效果較差，而且不適于有瓦斯的井下作業(yè)。在這種情況下，允許孔位有適當的誤差。在上述圍巖中，由于巖層軟弱破碎，鉆孔施工后孔壁容易掉渣或產生變形，如不及時安裝錨桿，就會使錨桿推不進去或推不到底。、是確保錨桿安裝質量的關鍵。夏季氣溫較高時，應避免用火車運輸。攪拌時，應緩推猛攪，以迅速將凝固劑和樹脂拌和均勻。當現場溫度低于5℃時，可適當推遲安裝時間。當水泥卷浸水時間超過水泥終凝時間，水泥卷會發(fā)熱、變硬，該水泥卷應予報廢。試驗和工程應用表明，在錨桿規(guī)格和巖層條件相同的情況下，由于鉆孔直徑不同，獲得的錨固效果也不同。為防止桿體尾端擋環(huán)焊縫發(fā)生沖擊破壞，規(guī)范規(guī)定托板抵緊壁面時，應立即停止推壓。，張拉設備各部件的接觸狀態(tài)，對預應力損失有很大影響。錨桿試驗用的液壓千斤頂，在持荷時可根據需要反復泵油，這將能夠彌補由于錨桿小位移或少量液壓油滲漏造成的誤差。當地下水含有硫酸鹽腐蝕介質，可采用抗硫酸鹽水泥。因此，本條規(guī)定了噴射混凝土的骨料級配區(qū)間。這些不同型號的噴射機，各有其特點，可根據施工需要，選擇使用。壓風進入噴射機前應進行油水分離，以免壓風中的油污進入噴射混凝土中，影響混凝土的質量。當水泥用量增加時，噴射混凝土的強度提高，回彈減少。5　目前，用于噴射混凝土的外摻料主要是粉煤灰和硅粉，其目的主要是減少水泥用量和降低成本。、石中含有一定水分，摻入速凝劑的混合料，停放時間較長時，水泥會發(fā)生預水化作用，這不僅影響混凝土的速凝效果，使回彈率增大，而且，會導致混凝土后期強度明顯降低。3　工作臺架應搭設牢固，并配有安全欄桿，～，以保證噴射作業(yè)方便靈活和安全。比如輸料軟管，在實踐中曾多次遇到噴射作業(yè)一開始，輸料軟管就出現堵塞，經檢查發(fā)現是軟管內壁有水泥結塊，這是因為前次噴射作業(yè)結束后未吹干凈所致。2　工程實踐表明，只有當壁面上形成10mm左右厚的塑性層后，粗骨料才能嵌入。因此，本款作出了這一規(guī)定，以利縮短作業(yè)時間和加快工程進度。試驗表明，這種混合料存放15min就開始預水化，存放時間延長，預水化加劇，造成混合料結塊。但是，目前不少單位對這個問題，往往不夠重視，偏離了這一技術要求，從而造成了回彈率高，粉塵濃度大，惡化了作業(yè)環(huán)境。故本款作了相應的規(guī)定。若混凝土未達到終凝就進行后一層噴射，可能會擾動前一層噴射混凝土結構；同時，當混凝土還未終凝時，混凝土與壁面的粘結力還很小，這時若進行后一層噴射，由于噴層厚度的加大，可能導致噴層離鼓甚至脫落，因此，本款規(guī)定，“后一層噴射應在前一層混凝土終凝后進行。：1　按規(guī)定區(qū)段進行噴射作業(yè)，有利于保證噴射混凝土支護的質量，并便于施工管理；噴射順序自下而上，以免松散的回彈物料粘污尚未噴射的壁面。，對噴射機及輸料軟管、皮帶上料機、風水管路及其連接處進行檢查和試運轉，如有問題，可及時處理。因此，噴射作業(yè)前，必須將墻腳或邊坡底部的浮石、巖渣和其他堆積物清除干凈，以確保全部作業(yè)面均被噴射混凝土覆蓋。大塊石等雜物混入混合料中，噴射施工中極易堵管，嚴重影響施工效率，浪費混凝土材料，給施工帶來麻煩。此外，速凝劑摻量不當，不但影響速凝效果，也會影響混凝土的早期強度和后期強度。為此，～。風壓與風量不足，物料在管內的運動速度減慢，易產生堵管，影響噴射作業(yè)的順利進行，也會減弱沖擊搗實力，造成混凝土的密實性差。因此，規(guī)范規(guī)定當使用堿性速凝劑時，不得使用含有活性二氧化硅的石材作骨料。，國內的錨桿荷載監(jiān)測裝置或荷載傳感器的可靠性已不斷提高，已較廣泛地用于長期監(jiān)測錨桿荷載的變化情況。，并檢驗錨桿的設計和施工方法能否滿足工程要求。此外，根據國際預應力混凝土協(xié)會（FIP）對35件錨桿腐蝕情況的調查，錨頭附近（），即自由段頂部預應力筋腐蝕占19件，因此必須用漿體填滿自由段長度頂部的孔隙。、扭結、切割、刻痕等造成的損壞會削弱預應力筋的性能，在高應力狀態(tài)下工作時，易產生應力腐蝕，這種預應力筋應報廢。此外，對這種錨桿來說，用托板傳遞對巖層的預應力，是確保圍巖三向受壓的重要因素之一。因此，在噴射混凝土施工以前，應經常檢查托板的緊固情況，如有松動，及時擰緊。試驗表明，當水面不冒氣泡時，一般才能達到要求的水灰比。樹脂固化和強度的增長速度，隨溫度的提高而加快。m以上。樹脂卷應貯存在溫度為5～25℃的隔熱通風的倉庫內。條文中規(guī)定的配合比，一般均能滿足砂漿的設計強度要求。因此，錨桿安裝前，必須清除孔內積水和巖粉等雜物。由于圍巖坍塌而造成的超挖，不屬于此范圍之內。因此，強調周邊眼應采用同段毫秒雷管或導爆索同時起爆。經驗表明，“長釬打短眼”的辦法可以減小向外的偏斜率，有助于提高爆破面的平整度。有條件時，也可在施工前進行爆破成縫試驗，以求得合理的爆破參數。具有流變或膨脹性質的圍巖容易在支護—圍巖接觸處產生局部接觸應力，因此有必要對其外力和結構內力的量測數據進行分析判斷。位移反常急劇增長的現象見圖5所示，圖（a）為正常曲線，（b）為反常曲線，當圖中出現反彎點時必須立即向施工主管報告，采取措施。，由于行車路面、重要建筑物等對地表下沉數值有嚴格的要求，因此，本條規(guī)定必須進行地表下沉的監(jiān)控量測，并應及時進行信息反饋，以利路面行車和建筑物的安全。，因此每一工程應有與其條件相應的設計文件。摩擦型錨桿受采礦爆破影響后，可以提高其支護抗力。根據水電站和河一級水電站的隧洞施工經驗，在施工中，應首先施作底拱的現澆混凝土，然后向邊墻和拱部噴射混凝土。表11噴射混凝土支護實測糙率與計算糙率工程名稱壁面起伏差（mm）計算的綜合糙率實測的綜合糙率開挖方式支護情況哨一號洞115光面爆破局部地段錨噴支護，大部分地段不支護，底板為現澆混凝土哨二號洞115光面爆破210普通爆破全洞錨噴支護，底板現澆混凝土由糙率系數計算公式得知，若噴層表面的平均起伏差小于150mm，則可明顯減小糙率系數。在泄洪隧洞和導流隧洞中，可根據圍巖條件選擇錨噴支護的允許流速，一般來說，圍巖條件好，允許流速可適當提高，但不宜超過12m/s，否則，有可能出現沖刷破壞或氣蝕破壞。為此，可按“圍巖—支護”變形一致的原則來計算支護的抗裂能力?！　」こ虒嵺`和科學實驗表明，水工隧洞錨噴支護承受內水壓力及抗?jié)B、抗沖刷等性能，主要取決于圍巖性質。用錨噴支護的實例證明，當邊墻曲率較大（矢高不應小于弦長的1/8）并設置抑拱后，隧洞能較快地達到穩(wěn)定。因而，必須設置抑拱，形成全封閉環(huán)，以提高支護抗力。如圖4所示，在不同的時間階段，巖體的應力位移曲線是不同的。因此，在隧洞的設計中，斷面尺寸應預留允許的周邊收斂量。因此，本條強調鋼架應具有能承受40～60kN/m2荷載的支撐能力。但實際上我國已有了小于1倍洞徑覆土厚度的工程經驗，因數量較少，且條件比較復雜，故本條提出“應通過現場試驗及監(jiān)控量測確定”。表7淺埋隧洞錨噴支護工程實例工程名稱地質條件隧洞斷面寬高(m)洞頂覆蓋層厚度(m)支護參數洞庫AB段凝灰?guī)r，大部為塊狀結構，屬Ⅱ級圍巖1313錨桿與鋼筋網噴射混凝土聯(lián)合支護，噴層厚80～100mm，網筋直徑6～8mmⅡ線2號隧洞砂巖和奧陶紀石灰?guī)r,巖體破碎,斷層寬3～6m,節(jié)理產狀零亂,屬Ⅲ、Ⅳ級圍巖11910錨桿與鋼筋網噴射混凝土聯(lián)合支護，噴層厚150mm，～，網筋直徑18～22mm下坑隧道嚴重風化的千枚巖，有地下水，屬Ⅳ、Ⅴ級圍巖10～20錨桿與鋼筋網噴射混凝土聯(lián)合支護，噴層厚180mm，～，網筋直徑8mm，仰拱厚300mm村隧道嚴重風化的石灰?guī)r、屬Ⅳ級圍巖17105～30錨桿與鋼筋網噴射混凝土聯(lián)合支護，噴層厚200mm，錨桿長3m，網筋直徑16mm，有仰拱，由于各種條件比較復雜和工程經驗較少，本規(guī)范對這類淺埋隧洞采用錨噴支護未加限制，而是提出通過試驗慎重確定。：1　當圍巖變形量小時，鋼架可采用鋼管或其他輕型鋼材制成的剛性鋼架；當圍巖變形量大時，宜采用Ｕ型鋼制成的可縮性鋼架。實踐表明，纖維長度大于25mm，摻量超過干混合料重量6％時，攪拌的均勻性和噴射施工就要發(fā)生困難。故規(guī)定在膨脹巖體隧洞和受采動影響的巷道中，宜采用鋼纖維噴射混凝土支護。當噴層不能滿足支護抗力要求時，可用錨桿或配筋予以加強。故本規(guī)范規(guī)定，對Ⅰ、Ⅱ級圍巖，Ⅲ。故本條規(guī)定，粘結型錨固體錨入穩(wěn)定巖體長度的確定應同時驗算兩種不同情況的粘結強度。所以，錨桿縱向間距的選定，還要與所采用的施工方法相適應。其中永久錨桿占69％，臨時錨桿占31％，錨桿使用期在2年內及2年以上發(fā)生腐蝕斷裂的各占一半。5　本條給出的安全系數K適用于預應力錨桿錨固段的設計。因為傾角接近水平的錨桿，注漿后灌漿體的沉淀和泌水現象，會影響錨桿的承載能力。這種錨固系統(tǒng)是在同一個鉆孔中安裝幾個單元錨桿，而每個單元錨桿都有自己的桿體，自己的錨固長度，而且承受的荷載也是通過各自的張拉千斤頂施加的。與非預應力錨桿相比，預應力錨桿有許多突出的優(yōu)點。錨桿縱向開縫寬度規(guī)定為13～18mm，是基于當錨桿打入比其外徑小的鉆孔時，開縫不會全閉合甚至重疊。樹脂與填料之比一般為1∶5～1∶7，這種錨固劑的特點是固化時間短（由幾十秒到幾分鐘），強度增長快（半小時強度可達28d強度的65％～96％），強度高（最終強度達60～120MPa）。其中機械式錨固適用于硬巖或中硬巖；粘結式錨固除用于硬巖及中硬巖外，也可用于軟巖?？偟膩碚f，本條所述6種巖層采用錨噴支護都缺乏經驗，因而，其設計需要經過試驗后確定。，體現了因地制定、區(qū)別對待的設計原則，以確保工程設計既安全可靠、又經濟合理。對于重要工程，宜采用實測的地應力值。數值分析方法能模擬邊坡開挖程序和錨桿施作時機，反映施工過程諸因素的變化對邊坡穩(wěn)定性的影響，給出邊坡開挖后的位移場和應力場。設計人員根據施工階段沿洞軸線地質展示圖上標出的圍巖不穩(wěn)定塊體的大小，采用錨噴支護參數（－1）中給出的支護參數，用塊體極限平衡方法進行局部穩(wěn)定性驗算。因為不讓圍巖進入塑性，違反了現代支護理論的基本原則，即無法充分發(fā)揮圍巖的自承能力。但對Ⅱ、Ⅲ級圍巖中跨度大于15m并小于25m的洞室工程，必要時錨桿長度應大于表4中所給的數值或采用預應力錨桿，以確保工程的穩(wěn)定性。然后，根據初定的圍巖級別及工程尺寸，按錨噴支護參數表（－－2）確定支護的類型和參數。理論驗算法既是當今地下工程支護設計中的一種輔助方法，又是今后設計的發(fā)展方向，但鑒于巖體力學參數難以準確確定以及在計算模式方面還存在一些問題，因而，通常只作為工程設計中的輔助手段。Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ級圍巖中，當存在斷層或軟弱夾層時，應審慎地選擇洞軸線的方向，使其與斷層或軟弱夾層大角度相交。表征地應力影響的指標采用圍巖強度應力比Sm，見本規(guī)范公式（）。因此，在圍巖分級中常引入巖體準抗壓強度概念，以近似代替巖體強度。本規(guī)范圍巖分級（）中的聲波速度測試規(guī)定采用孔測法。如主結構面為小于30176。在巖體結構類型劃分中，考慮了巖體結構體的塊度尺寸。在定性方面考慮了巖體完整性狀態(tài)，定量方面則增添了巖體聲波指標和巖體完整性系數。本規(guī)范的圍巖分級是以《錨桿噴射混凝土支護技術規(guī)范》GBJ86中的圍巖分級為基礎，并吸取了《工程巖體分級標準》GB50218的有關內容制訂的，適用于隧道與地下工程錨噴支護設計與施工。勘察可以為錨噴支護的設計、施工提供依據。 中華人民共和國國家標準錨桿噴射混凝土支護技術規(guī)范GB50086—2001條文說明目　　次1　總　　則 33　圍巖分級 44　錨噴支護設計 8 8 12 155　現場監(jiān)控量測 26 26 26 276　光面爆破 297　錨桿施工 31 31 32 32 33 34 358　噴射混凝土施工 36 36 36 37 38 39 41 42 42 43 449　安全技術與防塵 47 47 4810　質量檢查與工程驗收 49 49 51 1　總　　則、（簡稱錨噴支護）已在國內地下工程中獲得廣泛應用，并收到了明顯的技術經濟效果。做好工程的地質勘察工作，是錨噴支護設計施工的一條總原則。1）圍巖分級的依據和適用范圍。本規(guī)范的圍巖分級中，考慮了巖體的完整性、結構面性狀、巖石強度、地下水和地應力狀況等自然地質因素。塊狀巖體指塊狀的火成巖與變質巖，層狀巖體指沉積巖、沉積變質巖、噴出火成巖等具有原生成層的巖體。主結構面與洞軸線的不同交角關系，對拱部和邊墻的穩(wěn)定性可以有不同的影響。大致與國內外常用的數據相接近，尚需在今后實踐中不斷修正。表2 巖石強度等級劃分巖石強度等級