【正文】 或腐蝕很慢；若壁溫在 300~500℃ 范圍內(nèi)，則腐蝕速度與壁溫呈指數(shù)關(guān)系，即壁溫每升高 50℃ ，腐蝕速度增加一倍。 ? 配風(fēng)狀況差 如果在運(yùn)行中操作不當(dāng)，加上風(fēng)、粉配比不合理，則會(huì)導(dǎo)致爐內(nèi)配風(fēng)狀況很差，爐內(nèi)氧量及溫度的波動(dòng)過于劇烈，氧化氣氛與還原氣氛交替在水冷壁附近出現(xiàn)，一、二次風(fēng)混合不完全，煤粉著火和燃盡程度差，且形成海綿狀的氧化層更有利于腐蝕介質(zhì)發(fā)生反應(yīng)。 ? 可適當(dāng)開大直流式燃燒器的燃料風(fēng)擋板，使一次風(fēng)粉被高速的周界風(fēng)包圍起來，增加其剛性且避免大的偏轉(zhuǎn)。試驗(yàn)表明，當(dāng)煤粉細(xì)度較粗時(shí)，水冷壁管外的高溫腐蝕較嚴(yán)重，尤其是燃燒器供粉不均或供風(fēng)工況受到破壞時(shí)更是如此。經(jīng)小孔進(jìn)入爐膛的二次風(fēng)因受旋轉(zhuǎn)氣流的推力作用而偏轉(zhuǎn)，在壁面附近形成一層空氣保護(hù)膜，阻擋煤粉氣流沖刷水冷壁，改善壁面的氣氛，抑制水冷壁管的腐蝕速度。目前，采用等離子體噴涂水冷壁，有效使用周期可達(dá)五年，能滿足電廠正常檢修的需要。 一定壓力下 ， 煙氣中硫酸蒸汽的凝結(jié)溫度稱 “ 酸露點(diǎn) ” ， 酸露點(diǎn)高于水露點(diǎn) ， 即煙氣在逐漸冷卻過程中 ， 硫酸蒸汽比水蒸汽先液化 （ 凝結(jié)在管壁上 ） ，易于附著在低于酸露點(diǎn)的金屬管壁上 ， 由于液態(tài)硫酸的蒸發(fā)溫度高于液態(tài)水的蒸發(fā)溫度 ， 這樣促進(jìn)了硫酸溶液的濃縮 ， 加劇了受熱面的酸腐蝕 。 爐內(nèi)飛灰 ， 特別是含有堿性氧化物的飛灰 ， 對SO3有較強(qiáng)的吸附作用 ， 可使煙氣露點(diǎn)降低 。 隨著煙氣的流動(dòng) ， 會(huì)遇到溫度更低的受熱面 ， 煙氣中的水蒸汽和硫酸蒸汽還會(huì)繼續(xù)凝結(jié) ， 但這時(shí)凝結(jié)液中的硫酸濃度卻逐漸降低 。 啟動(dòng)和停爐時(shí)可能有含氯和氧的水團(tuán)進(jìn)入管道 ， 奧氏體鋼在濕空氣中 ， 也有可能產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕斷裂 。 dwSf t ??(2) 爐膛振動(dòng) 燃燒不穩(wěn)定時(shí) ， 火焰著火前沿波動(dòng)較大 ， 引起燃燒室內(nèi)壓力波動(dòng) 。 熄火停爐后水冷壁向火側(cè)壁溫低于平均溫度 ， 殘余塑性變形使向火側(cè)產(chǎn)生軸向拉應(yīng)力 ， 可見向火側(cè)管壁存在較大的交變應(yīng)力 ， 在循環(huán)次數(shù)較多時(shí) ， 發(fā)生熱疲勞損傷 。 煙氣中含有 S、 Na、 K、 V、 Cl等有害物質(zhì)將大 大促進(jìn)腐蝕疲勞故障的發(fā)生 。 (2) 未焊透：焊件間隙或邊緣未被電弧熔化而留下的空隙 ， 同樣會(huì)降低接頭的機(jī)械強(qiáng)度并引起應(yīng)力集中 。 2. 材料缺陷 ? 過熱器選材有的溫度安全裕度不夠 。 如水冷壁與低溫再熱器復(fù)式壁的連接定位卡 ， 過熱器和再熱器蛇形管管排定位卡結(jié)構(gòu) ， 兩種管子高溫下相對膨脹不暢 ， 管段起拱亂排 、 卡件脫落拽傷管壁 。 (二 ) 長期過熱 1. 位置 ：高溫過熱器外圈 、 過熱器 、 再熱器和水冷壁的向火側(cè) （ 如熱段再熱器的屏式管下部等 ） ， 也有發(fā)生在過熱器和再熱器管子中 。 2. 省煤器和低溫再熱器磨損多發(fā)生在并列管組彎頭處和管組彎頭與豎井側(cè)墻之間的煙氣走廊處迎煙氣流側(cè) 。 三 、 磨蝕 (一 )熔解氧腐蝕 1. 位置 ：在汽包的水線及空間部位 、 在省煤器入口段內(nèi)壁 、 省煤器中部乃至后爐膛水冷壁管可能產(chǎn)生嚴(yán)重的局部溶解氧腐蝕 。 2. 斷口形狀 (1) 外觀為典型的鑿槽型金屬耗蝕 （ 也稱苛性槽蝕 ） 。 2. 斷口形狀 (1) 爆口無明顯的變形 、 脹粗 、 減薄或 “ 縮頸 ” 現(xiàn)象 。 (3) 腐蝕面表面的覆蓋層較厚 ， 一般為四層 。 (2) 過熱器和再熱器的高溫區(qū)管和取樣管可能產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕故障 。 (2) 管內(nèi) 、 外部環(huán)向裂紋特征一致 ， 內(nèi)外裂紋已貫穿 、 斷口整齊 、 無明顯伸長跡象；裂紋斷口呈脆性 ， 可見貝紋線及二次穿晶裂紋為典型的疲勞斷口；疲勞裂紋源起于焊接缺陷處 ， 沿周向擴(kuò)展 。 (三 ) 腐蝕疲勞 １ . 位置： 鍋爐內(nèi)存在腐蝕介質(zhì) ， 在振動(dòng)疲勞和熱疲勞可能發(fā)生的部位 ， 均可能產(chǎn)生腐蝕疲勞 ， 某鍋爐左右墻水冷壁 ， 尤其右墻水冷壁因焊接 ， 母材缺陷等頻繁發(fā)生腐蝕疲勞大范圍泄漏 。組織各級專業(yè)人員對“四管”爆漏問題技術(shù)攻關(guān)、消缺和改進(jìn)，避免類似的爆漏發(fā)生。如果在設(shè)計(jì)時(shí)能選用較合適的布置、合理的熱強(qiáng)度、較好的鋼材、較多的交叉混合及周到的膨脹系統(tǒng)，則爆漏的機(jī)率是會(huì)大大減少的。燃燒器兩側(cè)易被煤粉磨損；水冷壁管與側(cè)包覆交界處、爐膛四角易被拉裂；衛(wèi)燃帶上方易發(fā)生高溫腐蝕；冷灰斗斜坡易被焦塊砸壞；這些地方應(yīng)重點(diǎn)檢查。立式布置的過熱器蛇形管下部如處在水平煙道或斜坡處，常存在煙氣走廊，重點(diǎn)檢查該處管子的磨損。各種管件管路暢通、管內(nèi)無積垢、不泄漏；汽水分離器結(jié)構(gòu)完整，垂直擋板嚴(yán)密，百葉窗清潔無積垢，無破損；水冷壁管、凝渣管、過熱器管、對流管內(nèi)積垢，管外灰渣及時(shí)清除。 （ 2）重視吹灰器正常投入和退出的可靠性，不但要確保其機(jī)械部分能正常運(yùn)行，而且從其控制系統(tǒng)的邏輯設(shè)置來確保吹灰器的正常投入和退出，避免吹損受熱面管。這種檢測系統(tǒng)制造廠家較多，從應(yīng)用情況來看，存在一些漏報(bào)、誤報(bào)問題，這些都涉及到裝置的關(guān)鍵技術(shù)問題。 由于波導(dǎo)管安裝在鍋爐不同的受熱面上，可能產(chǎn)生堵灰、結(jié)焦現(xiàn)象，這將造成傳感器接收不到爐管的泄漏信號，因此要求有合理的清灰措施和自動(dòng)判斷堵灰、結(jié)渣技術(shù)。隨后，國內(nèi)產(chǎn)品得以發(fā)展，技術(shù)水平不斷完善，可靠性、穩(wěn)定性不斷提高，但是應(yīng)用數(shù)量相對較少。防止汽壓突降，或者突升使汽包安全閥起跳。 利用各種檢修機(jī)會(huì)對鍋爐“四管”進(jìn)行外觀檢查和割管檢查（金相分析），及時(shí)消除可能出現(xiàn)的爆漏。 （ 3）過熱器管 主要檢查是否過熱燒壞及磨損。檢查時(shí)要力求全面、仔細(xì)，堅(jiān)持：“大修全面查，小修重點(diǎn)查，臨修創(chuàng)造條件查”。 （ 5）加強(qiáng)在役鍋爐的定期檢驗(yàn)和防爆漏檢查工作，切實(shí)掌握設(shè)備現(xiàn)狀和爆漏特點(diǎn)，采取有效的措施，全面提高“四管”的健康水平。從組織管理著手，建立防爆漏檢查網(wǎng)，明確各有關(guān)專業(yè)的崗位責(zé)任制，建立健全各項(xiàng)獎(jiǎng)懲考核制度，做到層層把關(guān)，使防爆漏工作納入正常的軌道，對防爆漏起到了積極、有效的作用。 (4) 裂紋粗而短 ， 沿晶開裂 ， 存在二次沿晶裂紋 ， 裂尖端不連續(xù) ， 其擴(kuò)展方向垂直于管軸方向 。 (5) 水冷壁管 ， 后水冷壁延伸懸吊光管 。 該腐蝕具有縫隙腐蝕特性 。 (四 ) 高溫腐蝕 1. 位置 (1) 水冷壁向火側(cè)的管束 (2) 燃燒器位置上下以及周圍四面的水冷壁管 (3) 過熱器和再熱器及吊掛定位零件的向火側(cè)表面 2. 斷口形狀 (1) 受熱面的沾污積灰前沿是產(chǎn)生腐蝕的初級階段 ， 腐蝕沿著向火面局部浸入呈坑穴狀 。 (3) 常發(fā)生在爐管的向火側(cè)以及有比較致密的沉積物 （ 水冷壁管內(nèi)壁 ） 或多孔的沉積物下面 。 (2) 高熱負(fù)荷部位 ， 如燃燒器附近 。 3. 管徑一般不脹粗 。 有碳化物析出 ， 并聚集長大 。 (2) 爆口塑性變形大 （ 為韌性斷面 ） ， 外表呈蘭黑色氧化組織 ， 管徑明顯脹粗 。 另一方面是人為因素造成的 ， 如在設(shè)計(jì)中選材不當(dāng)；在制造 、 安裝和檢修中 ， 檢查不嚴(yán) ，造成錯(cuò)用管材 ， 或材料保管不善 ， 錯(cuò)發(fā)鋼材；代用鋼材不妥 ， 性能偏低 。 (8) 弧坑：這是焊縫收尾處產(chǎn)生的下陷現(xiàn)象 ， 弧坑常存有氣孔 ， 裂縫 、 夾渣等 ， 大大減弱了焊縫的強(qiáng)度 。 2. 材料缺陷 管材選用等級偏低或裕度不夠（對變負(fù)荷、短時(shí)超負(fù)荷狀態(tài)下的材料耐受性考慮不夠）； 對管材綜合使用性能考慮不周（如注意材料的耐熱性，忽略抗磨損性能；考慮了材料的抗高溫蠕變性能，忽略的抗腐蝕性能）； 管材結(jié)構(gòu)過于復(fù)雜（為降低成本，將同級換熱管系設(shè)計(jì)成不同強(qiáng)度和不同壁厚的組合，給實(shí)際運(yùn)行造成復(fù)雜的脹縮或應(yīng)力狀態(tài)）。 3. 腐蝕疲勞 爐管內(nèi)的介質(zhì)由于所含氧的去極化作用 ， 發(fā)生電化學(xué)反應(yīng) ， 在管內(nèi)的鈍化膜破裂處發(fā)生點(diǎn)蝕形成腐蝕介質(zhì) ， 在腐蝕介質(zhì)和循環(huán)應(yīng)力 （ 包括頻繁起停調(diào)峰 、 振動(dòng)引起的應(yīng)力 ） 的共同作用下造成腐蝕疲勞 。 引起熱疲勞的原因有： ? 使用水吹灰時(shí) ， 爐管金屬壁溫急劇下降 ， 這種間斷性的脹縮造成管壁的熱疲勞； ? 基本負(fù)荷機(jī)組參予調(diào)峰運(yùn)行 ， 頻繁啟停和變負(fù)荷運(yùn)行會(huì)產(chǎn)生低周熱疲勞； ? 省煤器支撐板與鰭片管焊在一起 ， 由于膨脹不一致 ， 運(yùn)行中管束受到支撐板的脹縮拉壓作用產(chǎn)生熱疲勞 （ 縱向裂紋 ） 損傷 。 卡門渦流激振頻率的計(jì)算式為： 式中 w—— 煙氣流速 (m/s)； d—— 管束直徑； St—— 斯特羅哈數(shù)（ Re?2?105時(shí)， St= ， Re??106時(shí)， St=） 一般易發(fā)生共振的頻率為 40~100Hz。 3. 應(yīng)力腐蝕 碳鋼在氫氧化鈉的水溶液中或受熱面局部區(qū)域出現(xiàn)游離濃堿 ，同時(shí)又受到拉 （ 壓 ） 應(yīng)力的作用就會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕 ， 應(yīng)力腐蝕使金屬產(chǎn)生裂紋 ， 造成脆性斷裂 。 凝結(jié)液中的硫酸濃度 。 煙氣中 SO3含量與燃料的含硫量 、 燃燒溫度 、 煙氣飛灰濃度及飛灰中的氧化鈣等堿性氧化物含量有關(guān) 。 腐蝕產(chǎn)物主要為磁黃鐵礦 Fex1Sx和鐵硫化物 FeS，少量的鈣硫化物 CaS和磁鐵礦 Fe3O赤鐵礦 Fe2O3和鈣硫酸鹽 CaSO4。 ? 噴涂防磨防腐合金 采用電弧噴涂與等離子噴涂工藝，在水冷壁可能發(fā)生腐蝕的區(qū)域噴涂防磨防腐合金，可有效地保護(hù)水冷壁，使其不再發(fā)生高溫腐蝕。 ? 采用側(cè)邊風(fēng) 側(cè)邊風(fēng)技術(shù)對爐內(nèi)燃燒過程影響很小，它是在高溫腐蝕區(qū)域的上游水冷壁或在高溫腐蝕的水冷壁上安裝噴口，并將一定數(shù)量的二次風(fēng)由此送入爐內(nèi)，其目的是使壁面高溫腐蝕區(qū)的還原性氣體減少、含氧量增加。因此，對于煤粉管道，一方面應(yīng)盡量減少它的彎頭及長度，另一方面可在管道內(nèi)裝設(shè)十字形的整流裝置來盡量消除氣流旋轉(zhuǎn)、加裝導(dǎo)流板來減輕因彎頭而引起的煤粉慣性分離；對于中儲式系統(tǒng)，應(yīng)保持粉倉粉位高于最低粉位，防止出現(xiàn)煤粉流量及爐溫、氧量的大幅波動(dòng)；對于直吹式系統(tǒng)，應(yīng)注意控制一次風(fēng)壓不可太低；對于個(gè)別給粉機(jī)，應(yīng)避免周期性地啟停?？刹捎靡韵路椒ǎ? ? 適當(dāng)縮小切圓直徑，以使強(qiáng)燃燒區(qū)向爐膛中心轉(zhuǎn)移；適當(dāng)調(diào)整燃燒工況以使火焰均勻地充滿爐膛，避免火焰長期固定地偏向一邊。部分煤粉在射流下游水冷壁附近缺氧燃燒，形成局部還原性氣氛，從而導(dǎo)致高溫腐蝕。在無機(jī)硫中 , 絕大多數(shù)為黃鐵礦硫，硫酸鹽硫只占較少比例。我國燃煤含 S量高，含 K、 Na很少，故存在于煙氣中的腐蝕性氣體 SO SO3與 H2S含量高，從而致使高溫硫腐蝕產(chǎn)生。 實(shí)驗(yàn)研究表明：熔融硫酸鹽積灰層對金屬壁面的腐蝕速度比氣相狀態(tài)要快得多。 一旦銅離子進(jìn)入鍋爐而沉積在管壁上 ， 便會(huì)產(chǎn)生電化學(xué)腐蝕而損傷爐管 ， 其化學(xué)反應(yīng)式為 ： 32243 NH4F e ( O H )CuOH2Fe)C u ( N H ??????（ 1）高溫硫腐蝕 鍋爐水冷壁管向火側(cè)的高溫腐蝕，也稱為“還原氣氛腐蝕”，是在鍋爐燃用煤種含硫量偏高、爐內(nèi)局部缺氧而存在一氧化碳的還原氣氛、并有未完全燃燒的煤粉沖刷水冷壁表面的條件下形成的。如果補(bǔ)給水或因凝汽器泄漏（河水）使?fàn)t水含碳酸鹽，其沉積物下局部濃縮的爐水（沉積著高濃度的 OH） pH值上升到 13以上、發(fā)生堿對金屬的腐蝕。 管內(nèi)水中的溶解氧和游離 NaOH均對管內(nèi)壁帶來腐蝕 。 7. 爐內(nèi)空氣動(dòng)力場分布不盡合理 ， 使實(shí)際燃燒時(shí)假想切圓偏大 ， 造成受熱面磨損加劇 。 處于分散狀態(tài)隨同煙氣流動(dòng)的這無數(shù)個(gè)具有一定硬度的灰粒 ，對受熱面每一次碰擊都將剝落微量的管壁面金屬 。 當(dāng)飛灰速度 （ 或煙氣流速 ） 達(dá)到 30~40m/s時(shí)磨損最嚴(yán)重 ， 在 1?104~5?104h期間有可能使管子磨穿 。飛灰磨損與爐型結(jié)構(gòu) 、 受熱面布置方式 、 煙氣流速 、 制造安裝質(zhì)量 、 煤灰特性 、 煙氣含塵濃度等多種因素有關(guān) ， 它主要表現(xiàn)在受熱面結(jié)構(gòu)布置或煙氣通道被積灰阻塞造成局部流通阻力小 ， 或管夾燒損 、 變形后出現(xiàn)管排散亂 、 出列 ， 這些均會(huì)形成煙氣走廊造成局部煙速過大 ， 還有管排錯(cuò)列布置 、 設(shè)計(jì)煙速高或運(yùn)行中采用過大的過?？諝饬慷篃熕龠^高等 。 8. 運(yùn)行因素