【正文】 用平面外的承載力要求。 ???? ? ?? ?3 223 1 1 . 9 8 1 3 9 7 . 6 6 1 4 . 3 3 5 0 5 4 . 5 4 7 6 0 0 . 5 5 4 . 5 4 7 9 0 . 2 33 6 0 / 7 6 0 4 010 N m mN m m m m mmmm? ? ? ? ? ? ? ??? ?? 選用 4 18 21018S mmA ? 垂直于彎矩作用面的承載力計算： ， 0 5360 1 7 .9 7 2 83 2 9 8 .2 9 6mmi m ml ? ? ? ?? 3． 柱箍筋配置 由內(nèi)力組合表 ，相應的 ， 驗算截面尺寸是否滿足要求。其中牛腿截面寬度 b =350mm，牛腿截面高度 h =500mm, 0h =465mm。 由于 ?ha ，則可以不設(shè)置彎起鋼筋，箍筋按構(gòu)造配置，牛腿上部 3/20h范圍內(nèi)水平箍筋的總截面面積不應小于承受 vF 的受拉宗縱筋總面積的 2/1 ，箍筋選用 1008? 。 表 14 柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表 柱截面 上柱 下柱 ? ?mkN)( 0yu ???? ahAfM s ? ? = ? ? = ? ? ? ?20ksk N /m ?? skte ??? f?? ? , 取 ? ?teeqskcrm a x ???????? ?? ????? dcEs ? (滿足要求 ) ? (滿足要求 ) ? ? ? ? m kN q ? M M 。 由于 , 因而該牛腿可按構(gòu)造要求配筋。驗算過程見表 13。3 0 2 . 2 2 6 2 . 3 31 4 . 3 3 5 010fcNx m mf b ?? ? ?? 60 3 2 8 .6 5 9 1 0 .9 6302220 10S mmNMe ?? ? ? 0 91 0. 96 26 .7 93 7. 66ia mme e e? ? ? ? ? ? ?20 .5 0 .5 1 4 .3 / 1 0 0 8 0 0 2 4 0 0 1 0 0 1 0 0 3 .2 0 9 1 .0435160cc A N m m m m m m m m m mNNf mm? ? ? ? ? ? ? ?????? ? ? 取 ?? 2 201101 1 1 1 .0 0 07606700800Sc i mmi mmlehh??? ? ? ? ? ???? ?????????? 1 .0 0 0 3 2 8 .6 5 3 2 8 .6 5 .ssM KN mM?? ? ? ? mm 100 f ? ? h 30 mm 800 ? ? a e kN 22 . 302 ? N m kN 65 . 328 ? ? M ? ? kN 860mm mm 100 mm N mm 100 100mm mm 400 mm N 3 . 14 0 . 1 2 2 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 860mm 40mm mm 900 0 ? ? ? h ? ? 2 mm 509 ? s A % 2 . 0 % 57 . 0 300mm 300mm mm 509 2 ? ? ? ? ? bh A s ? 27 60 3 2 8 . 6 5 9 1 0 . 9 6302220 10M mmNe ?? ? ? 0 91 0. 96 26 .7 93 7. 66ia mme e e? ? ? ? ? 9009 3 7 .6 6 4 0 1 3 9 7 .6 622i he a m me? ? ? ? ? ? ? ? ?? ?ahf hfNAA SyceSSxbx39。239。 上柱截面共有 4 組內(nèi)力。 表 6 恒載 + 風荷載 截面 組合項 maxM? 及相應的 N 、 V 組合項 maxM? 及相應的 N 、 V 組合項 maxN? 及相應的 M 、 V 組合項 minN 及相應的 M 、 V II? 1 10 1 11 1 10 1 10 IIII? 1 10 1 11 1 11 1 11 IIIIII? 1 10 1 11 1 10 1 10 1 10 maxV 相應的 M 相應的 N 注： M 單位 ( mkN? )， N 單位 kN ， V 單位 kN 。 圖 15 maxT 作用于 AB 跨時排架內(nèi)力圖 (6) maxT 作用于 BC 跨柱 由于結(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力計算與 maxT 作用 AB 跨情況相同，僅需將 A 柱與 C 柱的內(nèi)力對換，如圖 16所示。將圖 9b 所示 A， C 柱內(nèi)力圖對換且改變內(nèi)力符號后可得，如圖 10b 所示。對于 A， C柱 ?n ， ?? 則： )( ???R 11111123221 ??????? ???????? ????nnC?? 111123323 ??????? ?????nC?? ? ??????????? KNm mKNmKNCHMCHMR A 本例中 0B?R 。 2 6 風 荷 載 的 標 準 值 按 0szzk ww ???? 計 算 ， 其 中2/ mKN?? , ?z? , z? 根據(jù)廠房各部分標高 (圖 1)及 B類地面粗糙度確定如下： 柱頂 (標高 ) ?? 檐口 (標高 ) ?Z? 屋頂 (標高 ) ?Z? s? 如圖 4 所示，則由上式可得排架迎風面及背風面的風荷載標準值分別為： 2/ mKNszzk ?????? ????? 2/ mKNszzk ?????? ????? B C + B Cq 1F wq 2 圖 4 風荷載體型系數(shù)及計算簡圖 則作用于排架計算簡圖 (圖 4)上的風荷載設(shè) 計值為 : mKNmmKNq /???? mKNmmKNq /???? BhhF ss 0zzzs4s31z21Qw ])()[( ????????? ???? ? ? mmKNm ?????????? ? 由表 216 可得 t5/20 吊 車的 參 數(shù)為 ： ?B ，?K ， ?g ， kN200?Q ， kN174max ?P , ?P ,根據(jù) ?B 及 K 可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應點的豎向坐標值如圖 5 所示。 因該廠房跨度在 15~36m 之間，且柱頂標高大于 8m，故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。外墻無連系梁，墻厚mm240 ,每開間側(cè)窗面積 2m24 ，鋼窗，無天窗。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計值為： KNmmmKNQ ????? 1Q 的作用位置與 1G 作用位置相同，如圖 3 所示。柱頂不動鉸支座反力 iR 可根據(jù)相應公式計算。對于 A， C 柱 , ?n ， ??得 0 9 111811113411 ??????? ?????? ???????? ?????? ???nnC?? ? ?????????? KNmmKNHCqR C 9 ? ?????????? KNHCqR C ? ??????????? KNFRRR WBA 各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為 ? ????????? KNKNKNRRV AAA ? ? ?????? KNRV BB ? ? ????????? KNKNKNRRV CCC ? 排架內(nèi)力如圖 9b 所示