【正文】 fracture pattern that is inherent to edge cracking 1) they had previously used a fracture criterion to recreate the pattern and 2) the Gurson model was unable to create this pattern. Only when they used the Gologanu model which assumes elliptical void shapes (instead of spherical ones) were they able to recreate the cracking condition. Causes of cracking Material PropertiesAs mentioned at the beginning of this chapter, one of the required conditions for edge cracking is insufficient ductility. Therefore, studies of edge cracking in rolling often measure different material properties and microstructures and how those parameters affect ductility. Ductility is influenced by temperature, grain size, preferred orientation of the material, and position of the material (1). This is especially true with second phase inclusions which shape, size, and strength can be initiation points for edge cracking (15). Additionally in hot ductility: temperature, strain rate, position, and previous thermal and mechanical treatments are also major factors affecting ductility (48). The mechanisms of crack growth and therefore ductility in alloys differ in tensile test to that of rolling. So when looking at materials and their tensile response, some review must be done on how it varying position and microstructure actually effect specific aspects of the ductile crack process. For example, in reviewing Al Fe metal matrix posites, a material which contains randomly oriented “needles” of an intermetallic pound, the tensile test indicates that the cracking of particles controls the ductility, but for rolled samples void nucleation, growth and linkage control the ductility (52). Atomic crystalline structure can play a part of cracking likelihood. For example, in looking at a magnesium alloys which has a hexagonal close packed structure the ratio of lattice parameters (c/a) effects probability of cracking。 in the case of rolling deformation plasticity is inherent to the process (41). In addition, SIF analysis does not take into account crack creation but only deals with crack propagation. While Xie’s study could be used to describe a cold rolling situation with a light passes, which may limit the zone of plasticity, the validity of this method with hot rolling would not be appropriate (49).More relevant to the damage method used here, many authors create a fracture criterion and simply delete elements when this criterion is met. Many fracture criteria have been proposed。分條圓盤式剪切機(jī)主要功能是對已經(jīng)軋制過的AZ31鎂合金板進(jìn)行分條。同時分條圓盤剪的運(yùn)行特點(diǎn)和萬向接軸所處的位置，使其潤滑較為困難，造成滑塊的磨損加快，壽命降低，嚴(yán)重影響分條圓盤剪的作業(yè)率。特別是高速傳動，就更要做好齒輪的潤滑。（5） 點(diǎn)、線接觸的摩擦表面，油膜能起到緩沖吸振的作用，能夠?qū)⑤d荷分布到較大的面積上，使最大應(yīng)力下降。8 系統(tǒng)的潤滑 潤滑劑的作用機(jī)械零件的表面在接觸的時候產(chǎn)生相對運(yùn)動，在此過程中，避免不了會產(chǎn)生摩擦。由于傳遞的扭矩大，因此傳動軸的直徑很大，相比之下，齒輪的直徑很小，所以一般與傳動軸作成一體，即齒輪軸。根據(jù)以上幾點(diǎn)選取聯(lián)軸器如下：在電機(jī)軸與減速機(jī)軸之間選取聯(lián)軸器型號為HL8，減速機(jī)軸和齒輪機(jī)座之間，以及傳動軸和剪切機(jī)輸入軸之間的聯(lián)軸器型號為HL10查閱文獻(xiàn)[17]。根據(jù)刀盤軸的公稱直徑d=260mm,選擇鍵。 叉股斷面分析B點(diǎn)處的合成應(yīng)力。 叉頭強(qiáng)度計(jì)算簡圖如果在AA斷面中心線上加上兩個大小等于P，而方向相反的力和,就可以看出將有力偶(由于P和形成)作用在叉股上，此外，還有力在叉股上引起的彎曲應(yīng)力、拉應(yīng)力和剪切應(yīng)力。這些構(gòu)造尺寸一般按照與刀盤軸最小直徑的比例關(guān)系而定。（3）能保護(hù)機(jī)器不致因過載而損壞。（7）由文獻(xiàn)圖821e按齒面硬度查得齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=1200Mpa。從作用力來說，垂直于齒面，在上法向載荷（單位為N）可分解為兩個相互垂直的分力：切于分度圓的圓周力與半徑方向的徑向力（單位均為N），由此得： 式中 ——小齒輪傳遞的名義轉(zhuǎn)矩/； ——小齒輪的分度圓直徑/mm； ——分度圓壓力角/（176。 由文獻(xiàn)表83查得齒間載荷分配系數(shù)=，=。對于標(biāo)準(zhǔn)和未經(jīng)修緣的齒輪傳動，可近似計(jì)算為： 式中直齒圓柱齒輪傳動時，則=0。（2）刀盤軸在對AZ31鎂合金板進(jìn)行剪切的時候軸承受到的徑向力，所以必須安裝一個能承受徑向力的軸承，他同時還能允許軸向移動。 刀盤軸上零件布置及基本參數(shù)根據(jù)刀盤軸上刀盤、軸承、隔環(huán)、軸承蓋等零件的裝配方向、順序和相互關(guān)系， 刀盤軸的結(jié)構(gòu)裝配草圖 刀盤軸的強(qiáng)度校核（1）對刀盤軸進(jìn)行受力分析與強(qiáng)度校核計(jì)算:刀盤軸的驅(qū)動力矩：驅(qū)動十對刀盤的總力矩為:一根刀盤軸上的力矩為: 計(jì)算刀盤軸在軸承處所受的支反力: 刀盤軸軸頸上的彎矩由最大支反力決定,即: 主軸的受力簡圖刀盤軸軸頸危險斷面處的彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力分別為: 式中 ——刀盤軸軸頸危險截面處的彎矩； ——作用在主軸上的扭轉(zhuǎn)力矩； ——刀盤軸軸頸直徑。電動機(jī)的安裝形式為IBM3，工作方式為S1。進(jìn)行電機(jī)功率計(jì)算，進(jìn)行結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的計(jì)算。值也可以根據(jù)剪切速度v來選取，同時當(dāng)咬入角時，我們可以引用一個經(jīng)驗(yàn)公式，圓盤刀盤直徑通常在下列范圍內(nèi)選取帶入數(shù)值計(jì)算得計(jì)算得： 圓盤刀片厚度一般取為帶入數(shù)值計(jì)算得： 同時依據(jù)一般被剪切帶材厚度以及選，可取的各數(shù)值：，為了保證剪切力及剪刃的強(qiáng)度和使用壽命，我們?nèi)?。?）李龍海、李瑞雪公式： 式中 的選擇同式（）；求法同式（）； ——為考慮彎曲切邊影響的系數(shù)。上式計(jì)算中剪切面積按等邊梯形計(jì)算，計(jì)算結(jié)果比按接觸弦更符合實(shí)際，并通過實(shí)驗(yàn)測定了剪切力。與斜刃剪的分析方法類似，在梯形面積ABCD之內(nèi)作用于寬為的微分面積上的剪切力為： 式中 ——作用在接觸弧AB水平投影單位長度上的剪切力。分條的首要設(shè)備即是圓盤剪。更換刀盤時，將左機(jī)架通過機(jī)架移動機(jī)構(gòu)（電動機(jī)減速器絲桿螺母11）把機(jī)架移開，使機(jī)架與軸承脫離刀盤軸2（刀盤軸軸承與軸端為滑動配合，容易脫離），然后擰下液壓螺母4，換上新刀盤和隔環(huán)，擰上液壓螺母，檢查無誤后，移動機(jī)架套上軸承，卡緊機(jī)架，以備裝回作業(yè)線使用。機(jī)架是采用工字鋼和鋼板焊接而成的，其結(jié)構(gòu)形式為框架式。從市場需求來看，發(fā)展空間很大?？v剪機(jī)組的好壞直接影響全部生產(chǎn)線的運(yùn)轉(zhuǎn)情況和產(chǎn)品質(zhì)量，因此要求分條圓盤式剪切機(jī)可以承受大噸位、高效率和高帶材表面質(zhì)量保護(hù)措施。而圓盤式剪切機(jī)的上、下剪刃是圓盤狀的，剪切時剪刃以相等于軋件的運(yùn)動速度做圓周運(yùn)動，形成了一對無端點(diǎn)的剪刃，因此可連續(xù)縱向剪切運(yùn)動著的鋼板及薄帶鋼。目前，在鋼鐵企業(yè)和有色板帶生產(chǎn)企業(yè)中因產(chǎn)品規(guī)格和品種的變化，（例如：鎂合）。而鎂合金是迄今為止工程上所使用的密度最低的金屬結(jié)構(gòu)材料，它可通過塑性變形提供不同形狀的板、棒、管、型材及鍛件，滿足多樣的結(jié)構(gòu)件需要。教研室意見教研室主任（專業(yè)負(fù)責(zé)人）簽字： 年 月 日說明：一式兩份，一份裝訂入學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）內(nèi)，一份交學(xué)院（直屬系）。本文通過分條圓盤剪對AZ31鎂合金分條的工程實(shí)例及相關(guān)設(shè)備結(jié)構(gòu)的深入了解，并從材料力學(xué)、動力學(xué)和經(jīng)濟(jì)的角度出發(fā)，重點(diǎn)對分條圓盤剪的主傳動系統(tǒng)、剪刃間隙調(diào)整機(jī)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)，并對刀盤軸和齒輪進(jìn)行了強(qiáng)度校核；同時通過功率核算，確定了電動機(jī)的型號。圓盤剪具有可連續(xù)縱向剪切運(yùn)動鋼板和薄帶鋼的特性，廣泛用在板、帶生產(chǎn)車間各輔助機(jī)組中，按其用途和結(jié)構(gòu)可分為兩大類:切邊圓盤剪及分條圓盤剪。在軋制生產(chǎn)過程中，大斷面鋼錠和鋼坯通過軋制后，其斷面變小，長度增加。分條圓盤剪一般具有多對刀盤，刀盤都以一定的間距布置在兩根用的刀盤軸上，也有較少數(shù)量的分條圓盤剪刀盤是布置在獨(dú)立的刀盤軸上。主要做帶材來料分剪或?yàn)槟扯c(diǎn)廠家供給一定標(biāo)準(zhǔn)的帶材。我國的這個行業(yè)大中小型企業(yè)很多，大部分都選用的是國產(chǎn)設(shè)備，但國產(chǎn)設(shè)備在分切過程中，經(jīng)常出現(xiàn)產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定，效率低等問題。為了提高機(jī)組的作業(yè)率，該分條剪采用了兩套機(jī)架輪流交替使用。在帶材已經(jīng)咬入卷取機(jī)而形成張力后，電磁離合器打開變?yōu)槔?。?jì)算分條圓盤剪剪切力的方法較多，常用的是諾沙利()公式、柯洛遼夫()公式和村川正夫、前田禎三公式等等。系數(shù)決定于被裁剪掉板邊寬度與厚度比值。 式中 ——剪刃重疊量/mm； ——刀盤直徑/mm。國內(nèi)外學(xué)者對這方面研究的比較多。（3）剪切速度我們?nèi)ヮA(yù)定值。用途Y系列電動機(jī)為一般用途的電動機(jī)，可供鋼鐵、電力、化工、機(jī)械等工礦企業(yè)驅(qū)動各種設(shè)備，如鼓風(fēng)機(jī)、壓縮機(jī)、水泵、破碎機(jī)、運(yùn)輸機(jī)及其他設(shè)備等，作原動機(jī)之用。型號意義：Y450—6電動機(jī)的主要技術(shù)指標(biāo)， Y450—6電動機(jī)的主要技術(shù)指標(biāo)型號額定功率（KW）滿 載 時轉(zhuǎn)速（r/min）電流6000V（A）效率（%）功率因數(shù)（）同步轉(zhuǎn)速1000（r/min） 6極Y450—64509853 刀盤軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 刀盤軸的材料選擇及其主要力學(xué)性能優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼：45 抗拉強(qiáng)度極限：640代號：U20452 屈服強(qiáng)度極限：355熱處理：調(diào)質(zhì)處理 彎曲疲勞強(qiáng)度：275毛坯直徑/mm: 剪切疲勞極限：155硬度/HBW： 許用彎曲應(yīng)力：60 刀盤軸上零件布置及其基本參數(shù) 初步確定刀盤軸的最小直徑刀盤軸軸徑的設(shè)計(jì)公式為： 式中 ——與軸的材料有關(guān)的系數(shù)。由此看刀盤軸受力十分復(fù)雜，所以對軸承的選取十分有必要的。（1）求軸承受到的徑向載荷和軸向載荷在軸徑200mm的位置安裝有兩對圓錐滾子軸承，而且認(rèn)為這兩對軸承是均勻承受載荷的，因?yàn)榈侗P軸一端裝兩個圓錐滾子軸承，所以一個軸承受的徑向載荷和軸向載荷為： （2）軸承的當(dāng)量動載荷 式中 ——載荷系數(shù)；——徑向系數(shù)，根據(jù)之比值； ——軸向系數(shù)； ——軸承徑向載荷/N； ——軸承軸向載荷/N； 圓錐