【正文】 2 所輸油品粘度 粘度（ 6210 /ms?? ） 0? 20? 夏用柴油 車用汽油 航空煤油 結合表中所給數(shù)據，由公式（ 34）可算出： 柴油：001 ln( )tu tt ????? 1 5ln( )0 20 ??? ＝ 汽油：001 ln( )tu tt ????? 1 8ln( )0 20 3??? ＝ 煤油：001 ln( )tu tt ????? 1 8ln( )0 20 6??? ＝ 所以由公式（ 33）可算出： 0() 6 0 . 0 3 7 5 3 . 703 . 7 1 2 .6 1 0o u t tC ee?? ?? ? ? ?? ? ?柴 ， ＝ 10 ( / )ms?? 0() 6 0 . 0 3 7 5 1 2 . 8 6 301 2 . 8 1 2 .6 1 0 7 .7 9 1 0 ( / )o u t tC e e m s?? ?? ? ? ? ?? ? ? ? ?柴 ， 0() 6 0 . 0 3 7 5 2 2 . 40 1 2 .6 1 0o u t tC ee?? ?? ? ? ?? ? ?柴 ， ＝ 4 10 ( / )ms?? 0() 6 0 . 0 3 4 7 3 . 7 6 303 . 7 2 .5 6 1 0 2 .2 5 1 0 ( / )o u t tC e e m s?? ?? ? ? ? ?? ? ? ? ?煤 ， 0() 6 0 . 0 3 4 7 1 2 . 8 6 301 2 . 8 2 .5 6 1 0 1 .6 4 1 0 ( / )o u t tC e e m s?? ?? ? ? ? ?? ? ? ? ?煤 ， 0() 6 0 . 0 3 4 7 2 2 . 40 2 .5 6 1 0o u t tC ee?? ?? ? ? ?? ? ?煤 ， ＝ 8 10 ( / )ms?? 0() 6 0 . 0 0 8 8 3 . 7 6 303 . 7 0 .9 3 1 0 0 .9 1 0 ( / )o u t tC e e m s?? ?? ? ? ? ?? ? ? ? ?汽 ， 0() 6 0 . 0 0 8 8 1 2 . 8 6 301 2 . 8 0 .9 3 1 0 0 .8 3 1 0 ( / )o u t tC e e m s?? ?? ? ? ? ?? ? ? ? ?汽 ， 0() 6 0 . 0 0 8 8 2 2 . 40 0 .9 3 1 0o u t tC ee?? ?? ? ? ?? ? ?汽 ， ＝ 6 10 ( / )ms?? 有關混油濃度的參數(shù) （分別將汽油、煤油、柴油編號為 A、 B、 C）： () PBK ＝ ％ () PCK ＝ ％ () 3B PAK ＝ ％ ()B PCK ＝ 1％ ()C PAK ＝ 1％ ()C PBK ＝ 1％ 12 設計計算的基本步驟 初定管徑和壓力 選擇管徑 根據油品性質并查閱相關資料，本設計初定油品經濟流速為 ，初算時暫時忽略壓力對密度的影響 由體積流量 Q=Av= 24d? v，可得： 4 4 0 .3 5 1 0 .5 4 6 ( )1 .5Qdmv?? ????＝ ＝ 546mm 根據管徑的初算值，來選擇一系列可能的管徑：（可選 ? 50 ? 52 ? 55 ? 6? 660 的管徑） 初選各管徑下的輸送壓力 參考前蘇聯(lián)干線輸油管道工藝設計規(guī)范（ BHTN286）中，不同直徑管道的工作壓力及經濟輸量范圍。 選擇泵型和規(guī)格時，還會遇到如何適應管道數(shù)量變化的問題。 即為： ? ? ? ? 69 8 9 .5 3 0 8 4 7 .9 9 .8 1 0 8 .4 7cP H H g? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?MPa （ 2）選泵型號并組站 2 查《泵的產品樣品》， DZ2503404 型泵，其性能如下表： 表 35 DZ2503404 型泵性能參數(shù) 16 型號 口徑 mm 流量 3/mh 揚 程 m 轉數(shù)/minr 效率 % 葉輪直 徑 mm 吸入口 吐出口 DZ2503404 250 250 800 600 2980 84 344 950 540 82 1100 450 76 根據泵的特性方程，即公式（ 35） 2 mcH a bQ ??? （ m 取 ）由最小二乘法擬合，在編程界面輸入表中相關參數(shù)，可得： 圖 33 泵的特性方程常系數(shù)求解程序運行界面 即 a=， b= 所以單個泵的 HQ方程（壓頭特性）為： 1. 7580 01 67 6cHQ?? 泵站的特性方程： 2 mcH A BQ ??? 當多臺泵并聯(lián)時，根據離心泵并聯(lián)組合的特點，各泵提供的揚程相等，均等于泵站揚程，泵站排量等于各泵排量之和，所以 PN 臺泵并聯(lián)時的特性方程為： 2()mcPQH a b N ??? （ 311） 17 Aa? 2/ mpB b N ?? 本設計取 2臺泵并聯(lián)，故其 HQ 方程（壓頭特性）方程為： 1 .7 58 0 5 .4 0 .0 0 1 6 7 6 ( )2c QH ?? 按照任務輸量 900 萬噸 /年（ 3/mh）計算泵的性能參數(shù) 1 .7 58 0 5 .4 0 .0 0 1 6 7 6 ( )2c QH ?? 2 6 3 . 68 0 5 . 4 0 . 0 0 1 6 7 6 ( )2? ? ? ＝ 672m ? .0 0 1 6 7 6 0 .0 0 0 52B ?? 預選的輸油泵站，在給定的任務輸量的工作條件下所提供的揚程 m ，泵站進站壓力 H?的范圍為 ~ MPa ，設定本設計中的進站壓頭為 30m 液柱，根據此壓頭確定計算壓力： ? ?cP H H g?? ? ? 式中 P—— 泵站工作壓力， MPa ； cH —— 任務輸量下泵站的揚程， m ； H? —— 泵站進站壓力換算的液柱， m 。 ② 環(huán) 向應力的泊松效應： 8 . 8 6 0 . 5 0 80 . 3 = 8 4 . 3 9 M P a2 2 0 . 0 0 8ap pDv? ? ?? ? ? ? 式中 v —— 管材的泊松系數(shù)， ? ； p—— 設計壓力， MPa ； D—— 外徑， m ； ? —— 壁厚， m 。 利用程序進行各方案壁厚計算和強度、穩(wěn)定性校核后的結果如下表： 表 36 各方案壁厚計算和強度、穩(wěn)定性校核結果 D（ mm） P(MPa) ?算 (mm) ?選 (mm) v實 (mm) 強度校核結果 穩(wěn) 定 性 校核結果 是否可取 方案 1 508 滿足強度要求 滿 足 穩(wěn) 定性要求 方案可取 方案 2 508 滿足強度要求 滿 足 穩(wěn) 定性要求 方案可取 22 續(xù)表 36 D（ mm） P(MPa) ?算(mm) ?選 (mm) v實(mm) 強度校核結果 穩(wěn) 定 性 校核結果 是否可取 方案 3 529 滿足強度要求 滿 足 穩(wěn) 定性要求 方案可取 方案 4 529 滿足強度要求 滿 足 穩(wěn) 定性要求 方案可取 方案 5 559 滿足強度要求 滿 足 穩(wěn) 定性要求 方案可取 方案 6 559 滿足強度要求 滿 足 穩(wěn) 定性要求 方案可取 方案 7 610 滿足強度要求 滿 足 穩(wěn) 定性要求 方案可取 方案 8 610 滿足強度要求 滿 足 穩(wěn) 定性要求 方案可取 方案 9 660 滿足強度要求 滿 足 穩(wěn) 定性要求 方案可取 方案10 660 滿足強度要求 滿 足 穩(wěn) 定性要求 方案可取 表 3－ 7 （前蘇聯(lián)）長距離輸油管道中原油和成品油的推薦流速 管徑 ， mm 流速， m/s 管徑， mm 流速， m/s 219 1． 0 630 1． 4 273 1． 0 720 1． 6 325 1． 1 820 1． 9 377 1． 1 920 2． 1 420 1． 2 1020 2． 3 530 1． 3 1220 2． 7 對照上述兩表，上述各方案的實際流速與推薦值出入并不是很大，基本比較合理 水力坡降、翻越點、管道計算長度 計算任務流量下的水力坡降，并判斷翻越點，確定管道計算長度 23 計算雷諾數(shù)，判定流態(tài) 4Re vd Qd? ? ??? （ 313） 式中 ? —— 油品的運動粘度， 2ms； Q —— 油品在管路中的體積流量， 3ms。 表 310 不同輸量下的 mh 值 輸量（ 3mh） 1250 2500 3600 5000 7000 10000 120xx mh （ m 米液柱） 40 45 50 55 60 80 100 根據表中數(shù)據，利用線性差值可算出排 量 3/mh時， mh ＝ ? ? 3880 4 . 0 8 69 8 9 . 5 3 9 . 8 8cmHN Hh? ? ???，取 N＝ 4 將 N化為較小整數(shù)，可以采用的方法有鋪設一條變徑管或副管以減小摩阻。 鑒于本設計方案較多，且求解壁厚并進行強度和穩(wěn)定性校核的計算量繁雜，最好進行編程計算校核，以減輕工作量和提高效率。 根據環(huán)向應力確定壁厚 ? （以方案 1? 50 為例） ? ? 8 . 4 7 0 . 5 0 8 0 . 0 0 7 2 3 5 7 . 2 3 52 2 2 9 7 . 3 6pD C C m C m m C? ? ?? ? ? ? ? ? ? ??算 考慮到 0~2C? mm ，可將此值圓整到接近的標準壁厚 ? = 反算實際流速： 224 4 0 . 3 5 1 1 . 8 4 ( / )3 . 1 4 0 . 4 9 3Qv m sd? ?? ? ?? 根據前蘇聯(lián)國家干線管道設計院提供的資料，原油和成品油在干線管中的流速 V可處于 － ，所以上述管徑或壁厚的設計基本合理 。 為便于計算各種型號泵的特性曲線方程系數(shù)值，可對上述計算步驟進行編程，以節(jié)省計算量。 給油泵只用于首站，安裝在輸油主泵之前，并聯(lián)操作?？紤]到管道維修及事故等因素，設計時年輸油時間按 350d （ 8400h ）計算。 ⑥ 確定混油切割方案以及計算混油虧損。技術經濟指標用于工藝方案的經濟性比較。 （ 4）計算任務流量下的水力坡降25mmmhQi Ld?????? ，并判斷翻越點，確定管道計算長度。 1） 強度校核： ① 熱應力： at Et???? ? （ 26） 式中 ? —— 管道材料的線性膨脹系數(shù)； E—— 管材的彈性模量； t? —— 管道的工作溫度與安裝溫度之差，取極 限，有 t t t? ? ? 年 最 低年 最 高 。 設計計算的基本步驟 （ 1）根據油品性質、油品經濟流速或經濟輸量的范圍，初定油品經濟流速，由公式4Qd v?? 計算出經濟流速，根據管徑的初算值，來選擇一系列可能的管徑。數(shù)字管道技術、天 然氣管網安全優(yōu)化運行技術、成品油管道優(yōu)化運行技術、天然氣氣質評價技術、天然氣貿易計量技術、管道快速維搶修技術、管道節(jié)能與環(huán)保技術、油氣管網規(guī)劃研究、天然氣經濟研究。東北管網安全經濟運行技術、進口俄羅斯原油輸送工藝及配套技術、西部油田及進口原油管道輸送技術、原油管道新型 化學添加劑的研制與應用、多品種順序輸送工藝及配套技術、原油流變性研究及 LNG 技術。 ⑤20xx 年新建油氣管道各項指標將達到世界平均水平。油品界面檢測、跟蹤采用 密度法、超聲法和計算跟蹤，代表了我國成品油管道目前最高水平。 （ 1）成品油管道正向著大口徑、大流量、多批次方向發(fā)展，除輸送成品油外，還輸送其他液體烴類化合物。近年來 ,隨著世界經濟的穩(wěn)步增長以及世界各國對能源需求的快速發(fā)展 ,全球油氣管道的建設步伐加快 ,建設規(guī)模和建設水平都有很大程度的提高。 關鍵詞： 管道 輸送批次 混油量 混油處理 罐容設計 Abstract Within a product oil botched transportation pipeline, the less the transportation circles are and the more the transportation sum of each kind of oil, the less the mixed oil