【正文】 cm =2? ? = 設(shè)計中污水廠不進行污泥硝化 ,要求污泥在氧化溝內(nèi)達到穩(wěn)定 .根據(jù)污泥穩(wěn)定的要求設(shè)污泥齡 ? cd取 20d,在該污泥齡下 ,氧化溝好氧部分硝化細(xì)菌和異養(yǎng)菌比增長速率相等 VN=Vb= 1 cd? =120 = 有機物好氧部分 BOD5去除率 qOBS. 當(dāng)污泥齡 ? c=20d 時 ,去 YNET= qOBS=??1/(? cd? YNET) qOBS= ? = BOD5/(Gvss? d) 氧化溝內(nèi)好氧不風(fēng)與水利停留時間 t1 MLSS 取 4500mg/l MLVSS==3375mg/l t1= 262 ?? == 氧化溝好氧部分容積 V1=Qt=43780?= ? X: ? X =YNETQ(S0Se) =?43780?() ?103 = 按活性污泥微生物干重中氮的含量為 %計 ,則用語合成的總氮量為 : ?= 35 即進水中用于合成的 NH3N濃度為 : 43780 ?103= 計算穩(wěn)定運行狀態(tài)下出水中 NH4N 的濃度 N: VN= VN,max?N/(KN+N) =?1NN? N=10mg/l 其中 KN=1 氧化溝好氧部分氧化氨氮濃度 : = 出水中 NO3N=10mg/l, 所以需要硝化去除的 NO3N 濃度 == : 校核氧化溝混合液的堿度 ,以確定 PH 值是否符合要求 (PH).當(dāng)泥齡長時 ,碳源有機物氧化會產(chǎn)生堿度 ,本例中泥齡 ? c=20d,可以假定去除 BOD5 產(chǎn)生的堿度為,NO3N 反硝化產(chǎn)生的堿度理論值為設(shè)計計算可取 3 mgCaCO3/mgNO3N 則剩余的堿度 =?+3?+? () =100mg/l 不能滿足混合液 PH2 的要求要投加 (1)反硝化速率 : 取缺氧區(qū) DO= ? DN=() 則 T=11C 時 ,反硝化速率 ? DN’ =? DN?(T20) ?(1DO) =? (1120) ?() =— N/() (2)缺氧區(qū)水力停留時間 : t2=? NO3N/X? ? DN’ = ? == (3)缺氧區(qū)容積 : V2=Qmax? t2=43780? = 厭氧區(qū)水力停留時間取 t3= 36 容積 V3= Qmax? t3 =? = : V= V1+ V2+ V3 =++ = t = t1+ t2 +t3 =++ = (1)實際需氧量 AOR 實際需氧量包括碳氧化需氧量硝化需氧量 ,但是在 NO3N反硝化過程中還 可以獲得氧 ,因此實際需氧量 AOR 可以表示為 : AOR= BOD5 去除 BOD5剩余污泥 +? NH4N 氧化需氧量 ? NH4N 剩余污泥需氧量 +? NO3N 反硝化中獲得的氧 =Q(S0Se)/(1ekt)? X+? ? ? X ? NO3N AOR=43780? ()/(? 5) ? ? +? 43780? ? ? ? 43780? ? 103 =其中 : ? NH4N 氧化需氧量 — 氧化溝中 NH4N去除量 ,mg/l ? NO3N 反硝化中 獲得的氧 — 氧化溝中 NO3N去除量 ,mg/l (2)標(biāo)準(zhǔn)需氧量 : 采用機械表面曝氣 ,將實際需氧量 AOR 轉(zhuǎn)變?yōu)闃?biāo)準(zhǔn)需氧量 SOR: SOR=AORCs/{[? (BPCs(30 )CL)]? } SOR=(? )/[(? ? ) ? (3020)] = (3)曝氣裝置 : 采用 6 臺 DY325 倒傘型機械曝氣器 . 37 10. 氧化溝尺寸設(shè)計 : 設(shè)計有效水深 4m,采用 2座 6廊道式卡羅塞氧化溝 ,則每座氧化溝體積 V’ =2V= 2= 每座氧化溝平均面面積 : A’ =VH’=4= 池寬取 b=8m 彎道 部分總長 : L1=5? 12 ?2? ?8+2 14 ?2? ? 16 = 彎道部分面積 : S1=5? 12 ? ? ?82+2? 14 ? ? 162+16 8 = 則直道部分面積 S2=A’ S1= = 直道長 L2=? ==88m 第二節(jié) 二次沉淀池 一 . 設(shè)計參數(shù) 設(shè)計進水量 3 36 2h ??? maxQ =43780 3/md 表面負(fù)荷 q=1 ? ?32/m mh 水力停留時間 t= R= 二 . 池體設(shè)計計算 : 1. 沉淀池表面面積 A= m a x 43780 1 8 2 4 .1 71 2 4Qq ??? 2m 設(shè)計兩座二沉池 則二沉池直徑 D= 42A?= 4 2??= 取 36 m 2. 二沉池有效水深 h=q? t=3? = ： 38 Q=43780+?43780=76615m3/d ? ?4 2 7 .8 9 1 9 9 .2 %1 9 6 %??? V= 766152 4 3 6 0 0 0 .6 0 .5? ? ?= n=76615/?4? ?86400? n=（個） 從安全角度考慮取 n=571 個 孔距 : L= ? ?DBn? ? = ? ?36 ? ? = V2= ? ?766152 3 6 0 .6 0 .6 8 6 4 0 0? ? ? ?=Gm=[(V12V22)/(2? t)]1/2 =[()/(2?600?? 106)]1/2 = Gm在 1030之間，符合要求。他們的工作作風(fēng)將成為我一生學(xué)習(xí)的榜樣。各位老師親自帶領(lǐng)我們查閱資料，提供了多種相關(guān)資料供我們參考，并在實習(xí)過程中手把手的教導(dǎo)示范，使我們的查資料、實習(xí)操作能力、分析問題能力具備了一定的水平。污泥斗直徑為 2m，池中心與池邊落差 3 2Ddh ??? 36 2???= 超高 1h =，污泥斗高度 4h =1m H=1h +2h +3h +4h H=+3++1= 第四節(jié) 接觸室 一． 設(shè)計參數(shù) 設(shè)計流量 Q= ? ?2 5 9 4 .2 1 9 8 .5 1 %1 9 6 %V ??? ? 3/ms 接觸時間 t=30 min 水深 h=2 m 隔板間隙 mm 池底坡度 2%3% 排泥管 DN=200 mm 二． 設(shè)計計算 1. 接觸池容積 V=Qt=?30?60= 3m 設(shè)兩座接觸池，每座池容積 接觸池 示意圖 進水 出水 12021 2021 31 1V =2= 3m 2. 水流速度 v=12Qnb = 1 ?? = m/s 3. 表面積 F=2= 2m 4. 廊道總寬：采用 6個隔板，則廊道總寬為： B=?7= ， B 取 20m 5. 接觸池長度 L=FB = =， L取 12m 第五節(jié) 污泥處理系統(tǒng) A2/O工藝產(chǎn)生剩余活性污泥，含磷量很高，可達 4%6%。2h = 6. 污泥區(qū)高度： 設(shè) 39。每組曝氣池廊道共 5 個進水口，而 污水分別從兩側(cè)配水渠道 5 個進水口均量進入。 V。 二 高程布置 (方案 I) ㈠ 高程布置原則 ，使污水經(jīng)一次提升便能順利自流通過污水處理構(gòu)筑物排出廠外。 ㈡ 污水廠平面布置（見布置圖） 方案Ⅰ與方案Ⅱ有如下共同特點： ，流線清楚。濾帶寬 1000 m m。 (3)在厭，缺，好氧交替運行下，絲狀菌不會大量產(chǎn)生，不會發(fā)生污泥膨脹。該池主要功能為釋放磷，使污水中磷的濃度升高，溶解性有機物被生物吸收而使污水 中 BOD5 濃度下降。 選擇曝氣沉砂池，該沉砂池是在池子的一側(cè)通入空氣，使污水沿池旋轉(zhuǎn)前進，從而產(chǎn)生與主流垂直的橫向恒速環(huán)流。本設(shè)計采用 氧化溝 工藝和 A2/O 工藝。 3．污水提升泵房進水間污水管引入標(biāo)高為 米。 工藝構(gòu)筑物及附屬設(shè)備的工藝設(shè)計計算，并 在計算書上繪制 污水處理工藝有關(guān)的一系列草圖。兩個方案的工藝流程圖如下： 方案一 A2／ O 工藝 : 污泥回流 混合液回流 硝化液回流 污水 剩余污泥 細(xì)格柵 沉砂池 厭氧池 缺氧池 二沉池 好氧池 接觸池 排江 濃縮池 貯泥池 脫水機房 泥餅外運運 污水提升泵房 6 方案二 氧化溝 工藝 : 污水 剩余污泥 根據(jù)進水水質(zhì)及處理程度，該污水廠必須進行生物脫氧除磷三級處理。被接流的物質(zhì)為柵渣，清渣的方法有人工清渣和機械清渣。 ㈠ ．曝氣沉砂池的設(shè)計數(shù)據(jù) 1．最大設(shè)計流量時的水平流速 —— ，取 V1=。 BOD5濃度下降， NO 3— N 的濃度大幅度下降，而磷的變化很小。厭氧池 D=22m，缺氧池 D=。 ，集中緊湊以便節(jié)約用地和運行管理。 ，方便了工作人員。 4．協(xié)調(diào)好污水處理廠總體高程布置與單體豎向設(shè)計，既便于正常排放，又有利于檢修排空。