【正文】 600~1570? ~2 44510~2510?? 13001800? 240 30~45 太原科技大學課程設(shè)計說明書 17 表 （續(xù)） 生產(chǎn)線 提供者 帶材尺寸/ Bmm mm?? ? 拉伸 率 00/ 拉力/N 拉力輥/DLmm mm? ? 彎曲輥/DLmm mm?? 速度1/ minm ?? 卷重/t 武鋼1700 冷軋熱鍍鋅線 DEMAG （德國） ~600~1570? ~2 42510? 12501730? 注 : 。因此拉力放大系數(shù)()e?? 中的 ? 角給定時，輥數(shù) n 便可求出： n ??? 在多輥系的張力輥組中， ? 角代表個輥包角的總和。 下面按給定的工藝參數(shù)對此拉伸矯直機進行力能參數(shù)的計算， 工藝參數(shù)：屈服極限 ( 2 6 0 ~ 6 5 0 )s M Pa? ? ， 210E GPa? ，帶寬 (7 5 0 ~ 1 5 5 0 )B mm? ，厚度 ( ~ 3)h mm? ，矯直速 度 (0 ~ 3) /av m s? ，輥徑 1000LD mm? ，輥頸直徑0. 5 50 0Ld D m m??，包角 225 ? ?? ，采用聚酯輥面（由 [6]中選取的輥面材料），太原科技大學課程設(shè)計說明書 20 其摩擦系數(shù) ?? ，設(shè)計張力 1 6 0 4 .55L s iF A K N???（其中 iA 為鋼板的最大斷面面積， 21 5 5 0 3 4 6 5 0iA m m? ? ? ）滾動軸承摩擦系數(shù) 39。 因此，除第 2 輥和 n1 輥外，中間各輥的彎曲力矩可以認為是相同的，故彎曲力矩之和為 112 ( 4 )ninM M n M??? ? ?? 式中 17n? sM aM? 11n n sM a M??? a 與 1na? 分別為中間各輥彎曲力矩與 sM 的比值和第 1n? 輥彎曲力矩 sM 的比值，二者數(shù)值決定中間各輥所調(diào)整的彎曲程度，一般取值為 ? ， 1 ? ? 。故可有： 212 2201 1 1[ 2 ]22nn yb i iiikDM M M Mrr ???? ? ??? (33) 當原始曲率凹向上時，軋件的彈塑形彎曲從第 3 輥開始 ，則此時變形力矩為： 2139。 矯直具有變相曲率的對稱斷面軋件時，應按原始曲率的平均值計算，即： 太原科技大學課程設(shè)計說明書 26 0 m in0 0 m in111122rrr??? nkiiM f p? ? 式中 f? 軋件與輥子間的滾動摩擦系數(shù)。根據(jù)文獻資料，乍見最小原始曲率半徑在下列數(shù)值范圍內(nèi)選?。? 鋼板 0 min (15 ~ 30 )rh? 。單向曲率又分為凹向下和凹向上的。 拉伸變形功率為： ( ) 60 4. 5 ( 3 2. 9) 60 .4 5L L a bN F v v k W? ? ? ? ? ? 傳動所損耗的功率為： ( 1 ) 0 .1 5 1 8 1 3 .5 2 7 2k c hN N k W?? ? ? ? ? ? 為轉(zhuǎn)動系統(tǒng)的總效率按經(jīng)驗一般為 總驅(qū)動功率為： 2 2 2 8 5 . 7 2 0 . 2 3 6 0 . 4 5 2 7 2 5 0 4 5 0 0m h L kN N N N N k W k W?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 至此，拉伸矯直機部分的力能計算全部完成。 拉伸矯直機部分的力能參數(shù)計算 第 2 章中求得張力輥輥數(shù)為 2，因此采用 2 輥輥系形式如圖 所示 圖 翁格勒拉彎矯直機的二輥系拉伸矯直機結(jié)構(gòu)圖 1. 展卷機 從左向右將卷由展卷機 1拉出后呈 S型繞過后張力輥組 b，在繞過前張力輥組 a進入卷取機 2。 根據(jù)工藝參數(shù)得出張力輥輥徑： 3 2 1 0 1 0 0 0 969260LD m m???? 取為 1000LD mm? 張力輥輥數(shù)，輥身長度的確定 （ 1）張力輥輥數(shù)的確定 張力輥的數(shù)量取決于拉力放大的倍數(shù)，拉力由展卷出口拉力增大到矯直所需之拉力太原科技大學課程設(shè)計說明書 18 逐步由張力輥通過帶材對輥子包角所產(chǎn)生的摩擦力而增加的，包角越大，拉力增加得越多。一般選取輥數(shù)可參見表 。 矯直輥輥身的彎曲強度一般不能成為最小輥距的限制條件，因此彎曲強度不夠時，可增設(shè)支撐輥。輥距過大，軋件塑性變形不足，保證不了矯直質(zhì)量，同時軋件有可能打滑，滿足不了咬入 條件；輥距過小，由于矯直力過大，可能造成軋件與輥面的快速磨損或輥子和接軸等零件的破壞。Oab 相等條件 也可求出。 圖 各種拉彎狀態(tài)下的 ??? 曲線 因此所采用的彎曲輥直徑就應保證帶材能達到不超過 ?? 的彎曲。201()sm? ? ? ?? ? ? 上式表明：軋件的長度變化決定于材質(zhì)（ s? ），拉伸變形（ 1? ）和彎曲變形（ m? ） 。由于拉應力所產(chǎn)生的永久性塑性變形表現(xiàn)為延伸形式 ,使帶材不均勻的纖維組織 均勻 ,內(nèi)應力值相同且方向一樣 ,達到了矯直的目的。 通過這些裝置可以使矯直機的上下矯直輥之間的縫隙任意可調(diào)。由于目前在電控方面已趨成熟 ,采用該傳動方式的比較多。它的前后張力輥組的各個張力輥是通過齒輪箱、行星差動齒輪等由一個電動機而傳動的。通常情況下壓緊輥停在中間位置。這樣布置的輥 ,傳導通過的帶鋼與輥子之間接觸摩擦的總包角是最大的。它由電機通過一套傳動裝置帶動橫梁使上輥組作升降調(diào)節(jié) ,而通過蝸輪蝸桿帶動偏心輥實現(xiàn)上輥組的傾斜調(diào)節(jié)。 拉彎矯直機的特點 拉伸彎曲矯直機主要由三 部分組成。 彎曲矯直機 彎曲矯直機為 23 輥式 ,輥徑為 25mm。矯直機下部則采用每組支撐輥均由一個液壓帶動鍥鐵進行升降調(diào)節(jié) ,使工作輥實現(xiàn)“ + 、 ”彎輥達到彎曲矯直目的。四輥式張力輥安裝在鋼結(jié)構(gòu)制成的“ U”形支架上。由于各個輥子上傳送的帶鋼有較大 的接觸包角 ,可以在帶鋼中產(chǎn)生一個越來越大的拉應力。這種傳動的特點是 ,前后張力輥組的速差均由電氣系統(tǒng)控制與調(diào)節(jié)。它之所以具有使矯直帶材得到最佳矯直效果 ,是由其結(jié)構(gòu)特性所決定。經(jīng)過很多輥子反復矯正 ,帶材的曲率逐步減小而逐漸變得平直 ,這是其一。 10 1( 1)Ek?? ?? 拉伸區(qū)的相對變形為：0sszz? ? ??? 壓縮區(qū)的相對變形為： 39。中間輥式矯直機與兩側(cè)的拉伸矯直機采用單獨電機驅(qū)動，因此在結(jié)構(gòu)和力能參數(shù)計算上可以簡化為單獨考慮?，F(xiàn)在就按這種變形匹配關(guān)系 太原科技大學課程設(shè)計說明書 13 將其模型繪于圖 。因 此用 ?? 來確定彎曲輥直徑是可行 的。 （ 1） maxt 值的確定。所以，在達到矯直質(zhì)量要求的前提下，力求輥數(shù)減少。DEMAG德馬克 。根據(jù)工藝參數(shù)由 [3]中定包角2??? 。 ?? 。 sM 為彈塑性彎矩極限值： 2 315 50 9 65 0 10 744ssbhM k N m? ??? ? ? ? ? ? ? 112 ( 4 ) 0 . 8 8 2 . 2 7 ( 1 7 4 ) 0 . 8 4 2 . 2 7 2 7 . 6ninM M n M k N m??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 矯直力之和為： 11 88[ 1 ( 4 ) ] [ 1 0 . 8 8 ( 1 7 4 ) 0 . 8 4 ] 2 . 2 7 4 4 6 00 . 0 5ni n sP a n a M k Nt ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 式中 t 為矯直輥輥距，在第 2 章中求得 50t mm? 中間輥式矯直機的矯 直功率計算 矯直功率按下式計算： 2vNMD?? 式中 M? 作用在輥上的總傳動力矩， kNm? ； v? 矯直速度， ms； D? 矯直輥直徑， m ； 太原科技大學課程設(shè)計說明書 23 ?? 傳動總效率，取值 。