【正文】 發(fā)器流入壓縮機 ，蒸發(fā)器回氣管應先向上彎曲在向下通至壓縮機。 ：排氣及回氣管與壓縮機連接時，直管段不得小于 50mm，以盡力減少應力集中。 ⑴從換熱器流路考慮：蒸發(fā)器（冷凝器）中部和出口的飽和溫度差不大于 2℃，各出口間溫度差不大于 3℃；前者是考慮到冷媒流動阻力，充分發(fā)揮壓縮機能力；后者是考慮到冷媒分配的均勻性，充分發(fā)揮蒸發(fā)器換熱能力； ⑵對于雙排換熱器，采用‘ U’型回路，以利于在不同工況下?lián)Q熱器都處于良好的換熱狀態(tài)；從配管簡化角度考慮，也可以采用上進下出分段設計；對于必須采用分流管才能分流均勻的換熱器，應盡量采用ф 5 ,且盡量使分流管長短一致及盡量的短，以提高制冷系統(tǒng)在變工況下的 使用性能；為強化換熱，雙排冷凝器可采用外排片距寬、內(nèi)排片距密以提高風量及使內(nèi)外排換熱負荷均衡等，也可以采用內(nèi)外 U 型管規(guī)格如管徑、是否內(nèi)螺紋等設計，在保證換熱能力的前提下降低成本； ⑶蒸發(fā)器輸入管（制冷狀態(tài)下）應在循環(huán)空氣流的迎風面，有利于減少制熱狀態(tài)下的不可逆換熱。在這種情況下，一般要加大風量來彌補單位傳熱的不足。在提高制冷量方面可以采取以下途徑 :①加強兩器的換熱效果 :加大兩器面積、采用內(nèi)螺紋管、翅片用開窗親水膜、合理布管。 在毛細管內(nèi)徑一定的情況 下，增長毛細管回氣、排氣溫度都會升高，冷凝器中部溫度也會升高；增加工質量，回氣、排氣溫度都會減少；。應用以上原則，對實驗不斷 地進行改進，并最終確定最高能效比如下圖示： 最高能效圖 最高能效圖 最高能效圖 最高能效圖 最高能效圖 最高能效圖 最高能效圖 最高能效圖 分析：回氣溫度比蒸發(fā)溫度低，處于過液狀態(tài)，部分液體沒完全蒸發(fā)。 TPs （ 7） Rd， Rq分別是干空氣和水蒸汽的氣體質量常數(shù)（ kj/kg 21)(?H? （ 14） 此式即為計算噴嘴流量的公式，如果測量風量時同時開啟幾個噴嘴，則空調(diào)器的循環(huán)風量應為通過這些噴嘴流量的總和。 Rq F (21) 式中： td、 tw分別表示干、濕球溫度（℃） 水分蒸發(fā)時的耗熱量（吸熱）： Qout=w (tdtw) (PwsPq) 即： Qin=Qout (20) 由對流換熱定律知： Qin=α K） 25000℃時水的汽化潛熱 kj/kg 進、出空調(diào)器的焓差為： △ h=h1h2 =(t1t2)+2500(d1d2)+(t1d1t2d2) (15) 含濕量 d 的定義為： d= dqmm (16) 式中， mq、 md分別表示容積為 V，溫度為 T 時濕空氣中水蒸汽質量和干空氣質量（ kg） ,在實驗條件下空氣中的水蒸汽和干空氣均可當作理想氣體 ，則有： Pq C 二．理論推算過程 Q0=)1( )21( dhhV ??? (1) ρ =ρ d+ρ q (2) 式中 ρ d干空氣密度 (kg/m3) ρ q水蒸汽密度 (kg/m3) V循環(huán)風量 (m3/h) 空氣中的水蒸汽含量極少，它可以和干空氣一樣看成理想氣體。如果加大轉速：一方面，輸入功率會改變；另一方面，風量加大，兩器的換熱效果變好，制冷量增加。本來還可以把風機的交流電機通過直流整流，變成直流電機，但由于考慮到成本問題沒有采用此辦法。指導方法是 EER=制冷量 :輸入功率。管道的布置應使蒸發(fā)后的制冷劑與溫度最高的氣流接觸，以保證蒸發(fā)進入壓縮機吸氣管道時略有過熱。 ，毛細管及分流管后應有一段過度管，以避免壓力突變而發(fā)生流動噪音。另外，壓縮機排氣管上設油分離器，以便將運行中有可能從壓縮機帶入系統(tǒng)的油減到最少。 ㈡管道的布置原則 氟利昂制冷劑的特點是與潤滑油相互融解，因此，必須保證從壓縮機帶出來的潤滑油在經(jīng)過冷凝器、蒸發(fā)器和一系列設備、管道之后，能全部回到壓縮機的曲軸箱里面。 據(jù)有關資料介紹， 對制冷劑為 R22 的空冷式空調(diào)器而言，系統(tǒng)的制冷劑充注量可用下式估算： G=+ 式中： G 系統(tǒng)制冷劑充注量， kg； VH蒸發(fā)器容積， L； VK冷凝器容積， L。再考慮到管長修正系數(shù)，初選毛細管尺寸為 :di=，L= = 實驗校正 :在匹配時使用此規(guī)格毛細管，發(fā)現(xiàn)回氣溫度偏高，冷凝壓力低，冷媒過熱度大。管內(nèi)流態(tài)將出現(xiàn)純液相流動和汽液兩相流動兩個階段。 管數(shù) 16 翅片形式 開窗式 排數(shù) 2 片距 管徑 親水性 親水膜 蒸發(fā)器參數(shù) 五 .室內(nèi)外風機、電機選型 空調(diào)的特性不僅取決于壓縮機的特性，而且也與室內(nèi)外側空氣的狀態(tài)參數(shù)有關，猶如風機的工作點取決于風機本身的特性和管道特性一樣。 值得注意的是，盡管用“計算單元”算出的傳熱管總內(nèi)表面積于上面計算出的實際內(nèi)表面?zhèn)鳠崦娣e相同，但是，按“計算單元”計算出的總外表面積卻與蒸發(fā)器的實際總外表面積不同。 s) 于是，沸騰特征數(shù) B0=qi/(giK) 飽和液體密度 ρ l=飽和蒸氣密度 ρ g= kg/m3 氣 化潛熱 r=飽 和壓 力 ps= Mpa 表面張力 ? = 103N/m 液體粘度 ul= 104Pa 為節(jié)省空間，在不改變換熱面積的情況下，把雙排冷凝器做成 L型。 k/w，污垢熱阻 ri=0, 則 K0 = 00001)1(1arffffrsbtiii ???? ???? = 8 1 10 0 0 0 2 1 9 33 4 5 0 0 2 0 3 0 4 6 0 43 4 5 1??????? = 故放棄 2P15 而采用 2P14。簡要規(guī)格書對比如下 : 額定參數(shù) 2P14S225ANE（簡稱 2P14） 2P15S225ANE（簡稱 2P15） 額定制冷量 (w) 2220 2425 額定輸入功率 (w) 705 785 單冷充注量 (g)max 800 800 電容 (μ F) 30 30 說明：壓縮機的額定冷媒充注量并不代表就是它的極限充注能力。低壓側蒸發(fā)能力加大，液體成分減小，壓力上升；高壓側換 熱能力增強，壓力下降。進一步進行比較 :在冷凝溫度 45℃，蒸發(fā)溫度 ℃，過熱度 10℃，過冷度 5℃的情況下 冷凝壓力 蒸發(fā)壓力 吸收熱量 吸入狀態(tài)密度 制冷能力 MPa MPa KJ/Kg Kg/m3 無壓力損失 R22 R407C R410A 35 壓力損失相同 R22 R407C R410A 高壓制冷劑壓力損失小 R22 R407C R410A （廣州松下萬寶壓縮機公司提供的三種壓力損失條件下的實驗數(shù)據(jù)） 由上面實驗數(shù)據(jù)我們可以得出以下結論 :在無壓力損失和壓力損失相同的情況下， R22 的制冷能力均是最好的 。 2） HC，主要代表有丙烷、異丁烷，它們最大的缺點是可燃，對于有高壓而且有電氣系統(tǒng)的空調(diào)器來說，從安全角度考慮是很少采用這種制冷劑。隨著空調(diào)的進一步普及，這個數(shù)字還將進一步提高 ， 我國目前正在制定家用空調(diào)的能效標準，以解決空調(diào)用戶日益增多所帶來的電力供應壓力 。而我國空調(diào)行業(yè)對空調(diào)能效比技術一直沒有給予足夠的關注與投入，致使中國空調(diào)器的核心技術 —— 能效比平均水平遠遠低于發(fā)達國家 ， 目前市場上的空調(diào)平均能效水平過低，僅有 ， 空調(diào)的能耗問題已日漸成為影響空調(diào)業(yè)未來發(fā)展的關鍵 。制冷能力雖比 R12 要小，但仍較好。 R22根據(jù)含水量和其它雜質量的不同又可以分為合格品、一級品、優(yōu)質品三類。此次開發(fā)的指導思想是把能效比盡量做到最高（初定 以上）。由規(guī)格書可知，油的充注量為 350cm3， ATOMOS M60 油的密度約等于水的密度，故算得最大充注量為 1100g。 2. 冷凝器結構的初步規(guī)劃及有關參數(shù) 管排方式 采用 非正三角形叉排排列 (經(jīng)過長期測試，非正三角形比正三角形的換熱有所提高，并說明原因 )， 沿氣流方向排數(shù)2?LN 排，冷凝管用 ?? 的紫銅管（薄壁高齒內(nèi)螺紋）， 橫向管中心距 mmS 211 ? ,縱 S2 mm14? ， 外套 f? ＝ 厚的鋁片；翅片間距 mmSf ? ,翅片寬度 b=2 S2=2 14=28mm，翅片為親水膜波紋管百葉窗片。即 K0 = ＝ W/m2k) Prf= Vf=10 6m/s (2)最窄截面處空氣流速 Wmax=WfS fS 1/(S1db)(Sf－δ t) =3 ()/() =(3)干表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) 四排管時的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) ： α 4=+ (Wmaxd0/vf)(a0f/ab0) =+( 72/10 6) ( ) = N 排管的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和四排管的平均表面?zhèn)鳠嵯抵g的關系式是： )4(4 ])4([???? Ndn Naa 因此 α 2= 4[( Wmax db/ Vf) (2/4) ] (24) = 923[( 72/) ( 2/4) ] (24) = α 0 =α 2ρ fω maxcpf/(prf)(2/3) = 1005/()2/3 =() (4)確定在蒸發(fā)器內(nèi)的狀態(tài)變化過程