【正文】 D0 =1783 t/h ? 高壓缸排汽壓力： Pgp = MPa ? 高壓缸排汽溫度： tgp =312 ℃ ? 高壓缸排汽焓值： hgp = kJ/kg ? 高壓缸排汽流量： Dgp = t/h（去中壓缸部分） 13 中壓缸 2 9 級(jí) ? 再熱蒸汽壓力： P0z = MPa ? 再熱蒸汽溫度： t0z =537 ℃ ? 再熱蒸汽初焓值： h0z = kJ/kg ? 再熱蒸汽流量： D0z = t/h ? 中壓缸排汽壓力： Pzp = MPa ? 中壓 缸排汽溫度： tzp =333℃ ? 中壓缸排汽焓值： hzp = kJ/kg ? 中壓缸排汽流量： Dzp = t/h（去低壓缸部分） 低壓缸 （ 2 7） +（ 2 7） 級(jí) ? 進(jìn)汽壓力： p0d = MPa ? 進(jìn)汽溫度： t0d =333 ℃ ? 進(jìn)汽初焓值： h0d = kJ/kg ? 進(jìn)汽流量： D0d = t/h ? 低壓缸排汽壓力： pdp = MPa ? 低壓缸排汽焓值： hdp =2333 kJ/kg ? 低壓缸排汽流量： Ddp = t/h（去凝汽器） 回?zé)嵯到y(tǒng) ： 共 8 段抽汽分別在 ? 高壓缸第 8級(jí)后（對(duì) 8號(hào)高壓加熱器） ? 高壓缸第 11級(jí)后（即高壓缸排汽，對(duì) 7 號(hào)高壓加熱器） ? 中壓缸第 16級(jí)后（對(duì) 6號(hào)高壓加熱器） 14 ? 中壓缸第 20級(jí)后（即中壓缸排汽，用于除氧器、小汽輪機(jī)） ? 低壓缸 A/B 第 2 2 2 26 級(jí)后（分別對(duì) 1號(hào)高壓加熱器） 熱力系統(tǒng)圖 （下頁(yè)） 機(jī)組回?zé)嵊?jì)算參數(shù)列表 該機(jī)采用大氣式除氧器，除氧器壓力為 ，對(duì)應(yīng)的飽和水溫度39。 由熱井的物質(zhì)平衡式，可得： 2 1 4c d c? ? ? ?? ? ? 。高壓加熱器能否正常投入運(yùn)行，對(duì)火力發(fā)電廠汽輪機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和出力有很大影響，隨著火力發(fā)電機(jī)組向大容量、高參數(shù)發(fā)展，高壓加熱器承受的給水壓力和溫度相應(yīng)提高，因此給水加熱器的合理設(shè)計(jì)將嚴(yán)重影響機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)性，尤其高壓加熱器能否正常運(yùn)行是給水設(shè)計(jì)溫度的直接保證，從而對(duì)提高機(jī)組效率和保證出力存在直接的影響。 加熱器工作原理 加熱蒸汽與給水分別由蒸汽入口和給水入口進(jìn)入加熱器內(nèi)，通過(guò)金屬管壁進(jìn)行換熱，通常水在管內(nèi)流動(dòng)，加熱蒸汽在管外沖刷，蒸汽利用凝結(jié)時(shí)放出的汽化潛熱來(lái)加熱給水，最終吸熱升溫后的給水從水室上部給水出口離開加熱器，放熱后的蒸汽凝結(jié)下來(lái)成為加熱器的疏水 （為區(qū)別主凝結(jié)水而稱之為疏水）由疏水出口流出。它采用半球形、小開口的形式。他由包殼包圍著的給水出口端給定長(zhǎng)度的全部管段組成。它們?cè)诩訜崞鞯纳喜苛舫鲆欢ǖ恼羝ǖ?，讓蒸汽均勻地自上而下流?dòng)，并逐漸凝結(jié)，蒸汽由氣態(tài)變成液態(tài)。由上圖還可以看出，疏水冷卻段的入口 4 在正常疏水水位之下，這就使蒸汽無(wú)法進(jìn)入疏水冷卻段，而疏水則可以由這一加熱器殼體的低部進(jìn)入該段，然后由一段隔板引導(dǎo)向上流動(dòng)。與此同時(shí)，給水（主凝結(jié)水）由進(jìn)口管在水室下部進(jìn)入水室， 然后經(jīng) U 形管束由上而下一次吸收疏水冷卻段、凝結(jié)段、蒸汽冷卻段的熱量，最后在水室的上部出水管流出。例如一臺(tái)大型機(jī)組全部高壓加熱器的端差降低 1℃，機(jī)組熱耗率就可降低約 。本文主要采用的是平均溫差法。39。 （ 2）求對(duì)數(shù)平均溫差 mt? 查水蒸汽物性參數(shù)表， p = Mpa時(shí)，飽和蒸汽溫度 ? c? ， 故 max 2st t t ?? ? ? == min 2 1t t t?? ??? ? ?== 28 即 對(duì)數(shù)平均 溫差???????? ???????m inm a xm inm a xln tttttm= ???????= （ 3）求換熱量 Q 水的平均溫度 39。22t 1 7 1 . 5 1 9 9 . 1t 1 8 5 . 322m Ct??? ?? ? ?查水蒸汽物性參數(shù)表得：620 .1 6 8 7 1 0 /ms? ??? ； 3881 .1 /kg m? ? ； / ( )W m K? ? ； ? 。 F=Q/(k*t)。 33 致 謝 本論文是在 指導(dǎo)老 師劉華堂教授的悉心指導(dǎo)下完成的。 4．在進(jìn)行高壓加熱器的熱力設(shè)計(jì)時(shí)，主要困難在于確定傳熱系數(shù)，困難的原因是由于熱交換器傳熱面幾何形狀的復(fù)雜，沖刷傳熱面的條件多種多樣，流體溫度沿傳熱面變化很多以及傳熱面的非等溫性等。Q)?，F(xiàn)假定 wt =190c? ，則 02 0 1 . 0 1 1 9 0 1 9 5 . 522swm tttC? ?? ? ? 由 mt 查水的物性參數(shù)： 386 3. 65 /kg m?? ； 0 .6 6 6 5 / ( )W m K? ? ；41. 38 6 10 / ( )K g m s? ??? ；又由 p = Mpa 查得： ?? ? KJ/Kg。管子的排列方式采用等邊三角形排列，在垂直列上管子平均數(shù)為 tnn? =60根。139。機(jī)組容量大 ? 減小的效益好， ? 應(yīng)選較小值。 顯然端差 ? 越小，熱經(jīng)濟(jì)性就越好。然后流至冷卻段，在隔板的引導(dǎo)下均勻地流向該段的各個(gè)部分，由下而上橫向流過(guò)管束，放出汽化潛熱后凝結(jié)成水，稱為疏水；外來(lái)的上一級(jí)疏水經(jīng)擴(kuò)容后也進(jìn)入冷凝段。它用包殼板把該流程的所有管子密封起來(lái)，并用一塊較厚的端板將冷凝段與疏水冷卻段隔開。冷凝段主要是利用蒸汽凝結(jié)時(shí)放出汽化潛熱來(lái)加熱給水。由于該機(jī)組的加熱器管子采用碳鋼材料，故爆脹之前在進(jìn)水側(cè)的管端套上不修鋼套管，不銹鋼套管在爆炸脹管的同時(shí)脹緊于管子內(nèi)壁。加熱蒸汽由入口進(jìn)入筒體，經(jīng)過(guò)蒸汽冷卻段、冷凝段、疏水冷卻段后蒸汽由氣態(tài)變?yōu)橐簯B(tài)，最后由疏水出口流出。設(shè)備多、造價(jià)高、主廠房布置復(fù)雜、土建投資大、安全可靠性低使該系統(tǒng)的應(yīng)用受到限制。 1kg 新蒸汽的比熱耗 q0 : 0q =h0 + rh rh fwqh?? =+? =汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率： η i = iowq = =% 汽輪發(fā)電機(jī)組絕對(duì)內(nèi)效率 : η e=η i η m η g =? ? =% 汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗率： q=3600/η e=3600/=(KW? h) 汽輪發(fā)電機(jī)組汽耗率： d=q/q0 =(KW? h) 各汽水流量絕對(duì)值計(jì)算 由jD= 0D j? 求出各處jD， 見表 32 4 高壓加熱器簡(jiǎn)介及課題介紹 回?zé)嵫h(huán)是提高火電廠效率的措施之一，現(xiàn)代大型熱力發(fā)電廠幾乎毫無(wú)例外 22 的采用了回?zé)嵫h(huán)。et ? ?℃ 飽和水比焓 39。 （ 3）物質(zhì)平衡式計(jì)算 由物質(zhì)平衡式可計(jì)算出凝汽流量 Dc 或凝氣系數(shù) c? 或新汽耗量 0D （ 4）計(jì)算結(jié)果較核 利用物質(zhì)平衡式或汽輪機(jī)功率方程式進(jìn)行校核，誤差范圍 1％～ 2％ 12 根據(jù)已知條件進(jìn)行熱力計(jì)算 ★ 設(shè)計(jì)題目 ： 600MW 汽輪機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡計(jì)算 設(shè)計(jì)題目為模仿我國(guó)哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn) 600MW 汽輪機(jī)組，進(jìn)行熱平衡計(jì)算、加熱器熱力設(shè)計(jì)。當(dāng)給定汽輪機(jī)進(jìn)汽量情況下，進(jìn)行熱力系統(tǒng)計(jì)算，稱為“定流量計(jì)算”，其結(jié)果是求得給定流量下汽輪發(fā)電機(jī)組的功率及其熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。 當(dāng)給水溫度一定時(shí)，回?zé)峒訜岬募?jí)數(shù) z 越多，循環(huán)熱效率越高。 按焓降分配法，最佳給水溫度的焓值為 139。則得到理想回?zé)嵫h(huán)絕對(duì)內(nèi)效率 i? 為： 0011c c cifwqqq h h?? ?? ? ? ? ? 1 2 30 0 1 1 2 21 ( ) ( ) ( ) ( )zcw w w z w zq q q q qq h q h q h q h?? ? ? ? ? ? ? ? ? 9 式中， c? 為汽輪機(jī)凝汽份額， cq 為單位質(zhì)量排汽在表示單位質(zhì)量排氣在凝汽器中的放熱量 ， 1q 、 2q 、 3q 、 zq 、 cq 為抽汽在各加熱器中的放熱量， 0h 為主蒸汽比焓， 0wh? 、 1wh? 、 2wh? 、 wzh? 分別分別表示單位質(zhì)量給水或凝結(jié)水在各級(jí)加熱器中的焓升， kJ／ kg。三者緊密聯(lián)系， 互有影響。在其他條件相同的情況下，采用給水回?zé)峒訜幔梢允蛊啓C(jī)組的絕對(duì)內(nèi)效率提高，且回?zé)岢槠麆?dòng)力系數(shù)愈大 ，絕對(duì)內(nèi)效率愈高。 汽輪機(jī)共有 8 段用于回?zé)嵯到y(tǒng)加熱的非調(diào)整抽汽，分別置于高壓缸第 8 級(jí)后（用于 8號(hào)高壓加熱器）、第 11 級(jí)后 （高壓缸排汽，用于 7號(hào)高壓加熱器）、中壓缸第 16級(jí)后（用于 6號(hào)高壓加熱器）、第 20 級(jí)后（即中壓缸排汽，用于除氧器和給水泵小汽輪機(jī)），以及低壓缸 A/B 第 2 2 2 26級(jí)后（分別用于 1 號(hào)低壓加熱器）。低壓缸是雙 分流結(jié)構(gòu)，蒸汽從中部進(jìn)入，經(jīng)正反各 7級(jí)反動(dòng)式壓力級(jí)后，從 4 個(gè)排氣口向下排入 2個(gè)凝汽器。 600MW 機(jī)組簡(jiǎn)介 該機(jī)組是哈爾濱汽輪機(jī)廠制造的亞臨界壓力 、一次中間再熱、單軸、反動(dòng)式、四缸四排汽機(jī)組。本文共分兩大部分，第一部分進(jìn)行回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡計(jì)算 。 And reduce exhaust steam parameters, make steam can maximize the steam turbine expanding power in cold source, reduce loss. So in lang Ken cycle back on the basis of thermal circulation, improve circulation efficiency and thermal efficiency. Highpressure heater was utilized in the steam turbine already done within the steam for heating part water reactive, in order to reduce exhaust steam in the heat loss condenser, thereby improving circulation thermal efficiency. Therefore, the study of the steam extraction system and to heat the design of high pressure heater to improve the power plant in the thermal efficiency is of great theoretical and practical significance This topic already repair engineering thermodynamics, in principle, thermal power plants, steam turbine, on the basis of course such as a bination of 600 mw unit of Harbin third power plant, the thermal system to check and thermal equilibrium calculation, power highpressure heater 6, in order to improve the design of learned of theoretical knowledge prehensive abilit