【正文】 大應(yīng)力計算值 (N/mm2) M 主楞的最大彎矩 (N178。 A 其中 N 穿墻螺栓所受的拉力； A 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取 170 N/mm2； 查表得： 穿墻螺栓的型號 : M14 ； 穿墻螺栓有效直徑 : mm； 穿墻螺栓有效面積 : A = 105 mm2； 穿墻螺栓最大容許拉力值 : [N] = 179。根據(jù)《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 179。 179。 179。 = ； l計算跨度 (次楞間距 ): l = 250mm； E面板的彈性模 量 : E = 210000N/mm2； I面板的截面慣性矩 : I = 50179。 105) = mm； 面板的最大撓度計算值 : ν= 小于等于面板的最大允許撓度值 [ν]=1mm ，滿足要求！ （四） 墻模板內(nèi)外楞的計算 (一 ).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 1= ； 33 次楞計算簡圖 次楞最大彎矩按下式計算： M = + 其中， M次楞計算最大彎矩 (N178。 +179。 104 = N/mm2； 次楞的抗彎強度設(shè)計值 : [f] = 13N/mm2； 次楞的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm 2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : 34 V=+ 其中， V－次楞承受的最大剪力； l計算跨度 (主楞間距 ): l =； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: 179。 179。 106mm4； 次楞的最大撓度計算值 : ν= 179。 2= ； E = 210000N/mm2； 主楞計算簡圖 36 主楞計算剪力圖 (kN) 主楞計算彎矩圖 (kN178。 mm)； M = 179。 105179。 ； I = 30179。 = 最大彎矩 M=179。104)= mm； 面板最大允許撓度 [ν]=250/ 250=1 mm ； 面板的最大撓度計算值 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求 ! （三） 模板支撐方木的計算 方木按照三跨連續(xù)梁計 算，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=b179。 179。 179。 50179。 m ； 45 最大變形 Vmax = mm ； 最大支座力 Qmax = kN ； 最大應(yīng)力 σ= 373760/5080 = N/mm 2； 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 [f]=205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度為 小于 300/150與 10 mm,滿足要求 ! （五） 扣件抗滑移的計算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》雙扣件承載力設(shè)計值取，按照扣件抗滑承載力系數(shù) ，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承 載力取值為 。 179。 = kN； (3)鋼筋 混凝土樓板自重 (kN)： NG3 = 25179。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖 (kN178。 179。 +179。 8179。 9500179。 = kN/m； 強度計算 計算公式如下 : M= 其中： q=179。 （一） 參數(shù)信息 39 橫向 間距或排距 (m):；縱距 (m):；步距 (m):； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m):；模板支架搭設(shè)高度 (m):； 采用的鋼管 (mm):Φ48 179。 ； 主楞截面的受剪應(yīng)力計算值 τ =值 fv=120N/mm2，滿足要求！ 主楞的最大撓度計算值 : ν= ； 主楞的最大容許撓度值 : [ν] = 2mm ； 主楞的最大撓度計算值 ν= 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=2mm ，滿足要求！ 38 （五） 穿墻螺栓的計算 計算公式如下 : N[N]=f179。 179。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚 3mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W =179。 撓度驗算公式如下： ν= 4/(100EI)≤ [ν]=l/250 其中， ν 次楞的最大撓度 (mm)； q作用在次楞上的線荷載 (kN/m)： q = 179。 179。 104mm3； f 次楞的抗彎強度設(shè)計值； f=； 次楞的最大應(yīng)力計算值： σ = 179。 次楞的最大彎矩： M =179。 8179。 210000179。)=； 面板截面抗剪強度設(shè)計值 : [fv]=； 32 面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 τ=計值 [τ]=，滿足要求！ 根據(jù)《建筑施工手冊》，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 179。 mm)； W 面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 500179。 179。 計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=； 30 傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。 103 = N/mm2； 主楞的最大應(yīng)力計算值 σ =f=205N/mm2,滿足要求！ 主楞截面抗剪強度必須滿足 : τ=2V/A ≤ fv 其中， τ 主楞的截面的最大受剪應(yīng)力 (N/mm2)； V主楞計算最大剪力 (N)： V = ； 27 A 鋼管的截面面積 (mm2)： A = ； fv主楞的抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2)： fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪應(yīng)力計算值 : τ =2 179。 2179。 106) = mm； 次楞的最大容許撓度值 : [ν] = 2mm ； 次楞的最大撓度計算值 ν= 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=2mm ，滿足要求！ (二 ).主楞承受次楞傳遞 的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 1)=； 次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 τ =值 fv=，滿足要求！ 根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 次楞的最大剪力： V = 179。 105/179。 179。 mm)； l計算跨度 (主楞間距 ): l =； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: 179。 本工程中，次楞采用木方，寬度 50mm，高度 80mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分別為 : W = 5179。 179。 + 179。 104 = ； 面板截面的最大應(yīng)力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ 計算公式如下 : V=+ 其中， V面板計算最大剪力 (N)； l計算跨度 (次楞間距 ): l =； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: 179。 = 179。=； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: 179。 計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=； 傾 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。 ④、注意事項 a、立即停止施工，組織人員搶救傷員，馬上通知有關(guān)負責人，視情況撥打 120急救電話。 b、重傷員運送應(yīng)用擔架，腹部創(chuàng)傷及背柱傷者，應(yīng)用臥位運送；胸部傷者一般取半臥位。 e、傷員有骨折、關(guān)節(jié)傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定。 16 劉勇、徐有信 負責聯(lián)絡(luò)，任務(wù)是根據(jù)指揮小組命令，及時布置現(xiàn)場搶救，保持與當?shù)仉娏?、建設(shè)行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。 維護現(xiàn)場秩序 ，嚴密保護事故現(xiàn)場。 劉勇、徐有信 負責聯(lián)絡(luò)，任務(wù)是根據(jù)指揮小組命令，及時布置現(xiàn)場搶救，保持與當?shù)仉娏?、建設(shè)行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。 在沒有人員受傷的情況下，現(xiàn)場負責人應(yīng)根據(jù)實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全前提下，組織恢復(fù)生產(chǎn)、施工秩序。 對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復(fù)蘇，人工呼吸等措施。 ○2 、組織機構(gòu)及職責 具體分工如下： 黃位炎 負責現(xiàn)場，任務(wù)是掌握了解事故情況，組織現(xiàn)場搶救。按照集團公司事故報告分析處理制度規(guī)定，項目部火災(zāi)事故應(yīng)急準備和響應(yīng)指揮小組在調(diào)查和審理報告出來以后，作出有關(guān)處理決定，重新落實防范措施；并報集團公司應(yīng)急搶救領(lǐng)導(dǎo)小組和上級主觀部門。當基地或施工現(xiàn)場發(fā)生火災(zāi)后，除了及時報警外，指揮小組要立即組織義務(wù)消防隊員和員工進行撲救，撲救火災(zāi)按照“先控制、后滅火，救人重于救火；先重點后一般”的滅火戰(zhàn)術(shù)原則。 通訊聯(lián)系 醫(yī)院搶救中心： 120 匪警： 110 火警： 119 彭水縣人民醫(yī)院值班電話： 02378442729 分公司電話： 07713920191 火災(zāi)事故應(yīng)急準備與響 應(yīng)預(yù)案 ○1 、目的： 為了在發(fā)生火災(zāi)時能采取最有效的方法搶救被困人員或自救，同時盡可能不使火勢蔓延，最大限度地減少損失，特制定本預(yù)案。 大體積混凝土測溫 根據(jù)直線加速器機房頂板面積，確定本工程在頂板平面設(shè)置 4 根測溫管，為頂板四角各距離相鄰兩邊 3 米相交的位置； 測溫管用φ 20 鍍鋅鋼管將一頭封堵，埋入砼內(nèi) 1 米，在混凝土澆筑時另一頭用膠帶密封，并做好編號。因此在混凝土澆筑過程中，為避免直線加速器墻體內(nèi)混入擋墻混凝土，混凝土澆筑過程中，直線加速器機房墻身混凝土先進行澆筑，按每層厚度控制在 300mm 到 500mm 之間，始終保持直線加速器 機房墻身部位先澆筑后澆筑直線加速器墻體兩側(cè)的剪力墻?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板的安裝允許偏差及檢驗方法如下表： 項 目 允許偏差（ mm） 檢驗方法 軸線位置 5 鋼尺檢查 底模上表面標高 177。 300mm，步距 1000mm，立桿底部 150mm設(shè)掃腳桿，最后一道水 平桿距離立桿頂部不超過 150mm，可滿足每根立桿承受荷載不超過 700Kg，能保證支撐體系的穩(wěn)定，滿足施工需要。 50mm 木枋間距 150mm 楞放，外龍骨為φ 48mm179。 多層鋼筋網(wǎng)片之間，除按設(shè)計設(shè)置拉鉤外，墻筋設(shè) HRB400 25600雙向布置，作為：墻身厚度控制、模板加固、墻身鋼筋保護層厚度控制、墻身網(wǎng)片鋼筋各層間距控制；頂板內(nèi)設(shè) HRB400 25600mm 縱橫布置，作為板厚控制。 2. 鋼筋工程 工程設(shè)計特點 本工程鋼筋設(shè)計：墻厚 600mm 的墻身配 3 層分布鋼筋網(wǎng)，內(nèi)外兩層鋼筋為 HRB400 14 200 雙向 布置，中間一層為 HRB335 12200 雙向布置；墻厚800mm、 950mm 的墻身配 4 層分布鋼筋網(wǎng)，內(nèi)外兩層為 HRB400 16200 雙向布置，中間兩層為 HRB335 12200 雙向布置；墻厚 1600mm 的墻身配 4 層分布鋼筋網(wǎng)，內(nèi)外兩層為 HRB400 20200 雙向布置，中間兩層 HRB335 12200雙向布置；墻厚 1600+1000mm 的墻身 1600mm 部分按 1600mm 墻厚配筋，“ +1000mm”部分再附加 3 層分布鋼筋網(wǎng)，內(nèi)外兩層為 HRB400 20200 雙向布置，中間一層為 HRB335 12 雙向布置。 預(yù)留、預(yù)埋施工完成后通知監(jiān)理及相關(guān)單位進行驗收，并做好隱蔽工程記錄。 混凝土降溫和保溫措施 本工程采用外部保溫和內(nèi)部降溫相結(jié)合來控制混凝土內(nèi)部與外部環(huán)境的溫差，防止由于溫差過大而造成混凝土產(chǎn)生裂縫。本工程直線加速器機房結(jié)構(gòu)設(shè)計通過墻和頂板鋼筋混凝土的厚度來防直線加速器的輻射，墻厚分別為： 600mm、 950mm、 1600mm、 2600mm，其中，主要為 1600mm，基礎(chǔ)底板面至直線加速器頂板面的高度為 ；直線加速器機房頂板厚度分別為： 1600mm、 2600mm 屬大體積混凝土施工。 混凝土配合比設(shè)計 澆筑前委托重慶市有可以做此混凝土配合比的權(quán)威檢測單位做 配合比設(shè)計，設(shè)計目標：延緩混凝土 早期強度、降低混凝土水化熱、防止混凝土開裂。 大體積混凝土測溫 測溫管設(shè)置：用φ 20 鍍鋅鋼管將一頭封住，埋入混凝土內(nèi) 1 米，作為混凝土養(yǎng)護期間測溫用，本工程設(shè) 4 個測溫點，并編上編號。 ，任務(wù)重，直線加速器機房的施工進度直接影響主樓 米層的完成時間。 鋼筋制作 熟讀施工圖，結(jié)合設(shè)計說明和標準圖集，熟練掌握墻與柱、墻與墻、墻轉(zhuǎn)角、墻與板、較厚板與較薄版等節(jié)點鋼筋大樣，指導(dǎo)鋼筋下料，進行制作。 3. 模板工程 本工程設(shè)計特點 本工程直線加速器設(shè)計：機房墻身