復(fù)合材料與工程外文資料翻譯--環(huán)氧樹脂的力學(xué)性能中文(存儲版)
【正文】 近樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度時，模量有一個突然的下降。 圖 6屈服應(yīng)力σ y與在 100℃下后固化 3小時一系列樹脂在 22+2℃條件下測得的跨桿頭速度的關(guān)系 。環(huán)氧樹脂服從多年前由布朗提出的支持玻璃狀聚合物產(chǎn)量的經(jīng)驗規(guī)則 [18]。這些關(guān)系式預(yù)測了以 μ和τ 為坐標(biāo)作圖， 應(yīng)當(dāng)是直線。所畫的線 很好地適合低溫數(shù)據(jù)。這個模型在概念上是簡單的，它設(shè)想作為在小圓盤狀聚合物剪切區(qū)域的壓力下的熱激活核在產(chǎn)量過程中的關(guān)鍵一步。通過圖 5 的模量數(shù)據(jù)確定的μ值，通 9 過公式 6 來預(yù)測τ值的變化與圖 10 中的溫度線。圖 11 是 不同配方的樹脂在較寬溫度范圍內(nèi)測試的 μ和τ 的對數(shù)圖。另一方面，氬和索諾夫理論只適用于低溫，一般情況下并不適合非常接近玻璃化轉(zhuǎn)變溫度。結(jié)果說明鮑登理論適用從較寬的溫度范圍到玻璃化轉(zhuǎn)變溫度。 Kitagawa 理論說明對于大多數(shù)聚合物公式 12 允許較大的溫度范圍。如果 U 值選擇 Uc,根據(jù)公式 11 可以選擇合適的 b 值，實驗值μ和預(yù)測相應(yīng)的τ值。 8 圖 9從圖 5和圖 8中得到的數(shù)據(jù)做出的 (τ / μ )5/6和 T/μ 的關(guān)系圖。 圖 9 顯示了對樹脂不同公式中 (τ / μ )5/6隨 T/μ 的變化。表達式 [8]如下： 其中 T 是相對溫度，常數(shù) A、 B 可由下列關(guān)系式給出： 其中 是泊松比， k 是玻爾茲曼常數(shù)， ω是分子鏈在最終結(jié)構(gòu)和激活結(jié)構(gòu)之間旋 轉(zhuǎn)的網(wǎng)角， 是平均分子直徑。 圖 8屈服應(yīng)力σ y與在 100℃后固化 3小時包含不同量 TETA的樹脂的測試溫度的關(guān)系。后固化溫度對于含 份固化劑的樹脂的屈服應(yīng)力的影響如圖 7 。結(jié)果在圖 5 中顯示。 3．結(jié)論 楊氏模量的測量 環(huán)氧樹脂楊氏模 量的變化由材料的不同和測試變量決定。 位移 Y 取決于跨頭的運動，同時要考慮到機器的柔韌性。對于所有的初始硬化成型反應(yīng)可以在不同時 期高溫固化前在室溫下反應(yīng) 24 小時。 迄今為止所有工作說明玻璃狀聚合物的塑性變形與熱塑性塑料有關(guān)。這兩個理論通過玻 璃狀熱塑性聚合物的塑性流動數(shù)據(jù)得到測試，常見的聚合物如聚苯乙烯 [4,6]聚甲基丙烯酸甲酯 [46]聚乙烯 鄰苯二甲酸 [6]聚碳酸酯 [6]和芳香酰胺系列 [7， 8] 。從兩種理論派生的參數(shù)的意義討論了樹脂的分子結(jié)構(gòu)。結(jié)果 證明作為一種給定的組成，屈服應(yīng)力和楊氏模量隨著測試速度的增加和溫度的降低而增加。非增塑環(huán)氧樹脂在經(jīng)過單軸壓縮變形后具有較好的限延性，因為在這個測試模式里有一個較大的靜水壓縮元件。然而，在玻璃狀聚合物變化的過程中產(chǎn)生充足的結(jié)構(gòu)變化是非常困難的，這些變化的結(jié)構(gòu)啟用了與分子結(jié)構(gòu)有關(guān)的理論獲得的參數(shù)。報告的第一部分主要介紹固化劑數(shù)量的變化和商用環(huán)氧樹脂塑性變形的后固化溫度對塑性變形的影響，并且解釋了各個理論的各個條款，發(fā)展到能解釋 2 玻璃狀聚合物的塑性變形。 樹脂的系數(shù)由三點彎曲確定，用一款英斯特機械測試機作用在不同的跨桿頭速度下得到。公稱應(yīng)變 e 取決于橫跨頭的位移，受機械的柔韌性影響。圖 4 是模量 E 的變化與不同溫度下固化 3 小時具有相同數(shù)量固化劑的不同樹脂的跨桿頭速度的關(guān)系。不同樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的數(shù)值由 DSC 法測得 [15]。 圖 7屈服應(yīng)力的變
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