機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)(下)第二章-免費(fèi)閱讀
【正文】 HH ][m a x ?? ?60 2023年 4月 12日 ５．提高機(jī)械零件疲勞強(qiáng)度的措施。 ∴ 重載情況下 ， 采用內(nèi)接觸 ， 有利于提高承載能力或 降低接觸副的尺寸 。DMM39。 11 ][ sksmaadca ??????????????53 2023年 4月 12日 五、雙向穩(wěn)定變應(yīng)力時(shí)的疲勞強(qiáng)度計(jì)算 (自學(xué) ) 對(duì)稱循環(huán)穩(wěn)定變應(yīng)力 當(dāng)零件剖面上同時(shí)作用著相位相同的縱向和切向?qū)ΨQ循環(huán) ，穩(wěn)定變應(yīng)力 σa和 τa時(shí) ， 經(jīng)試驗(yàn)后極限應(yīng)力關(guān)系為： 1)()( 2121?????? eaea????σa’, τa’ ——同時(shí)作用雙向應(yīng)力時(shí)正應(yīng)力和切應(yīng)力的應(yīng)力幅極限值 （ σ , τ同時(shí)作用 ） σ1e , τ1e —— 零件受對(duì)稱循環(huán)正應(yīng)力和切應(yīng)力時(shí)疲勞極限（ σ , τ單獨(dú)作用） 在以 的坐標(biāo)系中為一個(gè)單位圓 eaea11 ??? ????m a xm a x ,1 ????? ????????? aa?54 2023年 4月 12日 ∴ 圓弧 AM’B任何一點(diǎn)即代表一對(duì)極限應(yīng)力 σ a 39。 ? min M? aO? min N45 176。 3AJGN39。C? mM39。:?memMM 39。點(diǎn)即為所求的極限應(yīng)力點(diǎn) 。 1? aGM46 2023年 4月 12日 —— 振動(dòng)中的受載彈簧的應(yīng)力狀態(tài) cm ??NOH? mCMM39。聯(lián)立求得：強(qiáng)度條件： maaaemaamme kk ??????????????? ???? ?? 11 39。 1? aGM????????????kkAG aemeaemeee11 ?? ????? 39。 meO?39。 43 2023年 4月 12日 四、單向穩(wěn)定變應(yīng)力時(shí)的疲勞強(qiáng)度計(jì)算 C?? m a xm in / ??? 過原點(diǎn)與工作應(yīng)力點(diǎn) M或 N作連線交 ADGC于 M1180。C ( ? s ,0) ? m135 176。 me , ? 39。 39 2023年 4月 12日 應(yīng)力集中，零件尺寸和表面狀態(tài)只對(duì) 應(yīng)力幅 有影響，而對(duì)平均應(yīng)力無影響。 三、影響機(jī)械零件疲勞強(qiáng)度的主要因素和零件極限應(yīng)力圖 35 2023年 4月 12日 應(yīng)力集中的影響 ——有效應(yīng)力集中系數(shù) 零件受載時(shí)，在幾何形狀突變處（圓角、凹槽、孔等）要產(chǎn)生應(yīng)力集中，對(duì)應(yīng)力集中的敏感程度與零件的材料有關(guān)，一般材料強(qiáng)度越高，硬度越高，對(duì)應(yīng)力集中越敏感。 33 2023年 4月 12日 材料的簡化極限應(yīng)力線圖，可根據(jù)材料的三個(gè) 試驗(yàn)數(shù)據(jù) 而作出。A39。O? ? ??? B? s45 176。A39。? a — 強(qiáng)度極限點(diǎn) ???如圖 A′B曲線上的點(diǎn)對(duì)應(yīng)著不同應(yīng)力循環(huán)特性 下的材料疲勞極限 A? BD?C— 對(duì)稱疲勞極限點(diǎn) — 脈動(dòng)疲勞極限點(diǎn) — 屈服極限點(diǎn) 27 2023年 4月 12日 45 176。 鋼： 青銅： ③ 應(yīng)力循環(huán)特性越大，材料的疲勞極限越大，對(duì)零件強(qiáng)度越有利。 O??NN 0N N??有限壽命區(qū)? ? N無限壽命區(qū)23 2023年 4月 12日 —— 壽命系數(shù) 壽命系數(shù)的意義：采用壽命系數(shù)，通過疲勞曲線方程， 可以計(jì)算出任意循環(huán)次數(shù) N下的疲勞 極限應(yīng)力 σrN。 2） 斷裂面 ：①光滑區(qū)（疲勞發(fā)展區(qū)） ②粗糙區(qū)（脆性斷裂區(qū)） 3）無明顯塑性變形的脆性突然斷裂 4）破壞時(shí)的應(yīng)力（疲勞極限）遠(yuǎn)小于材料的 屈服極限 σmax≤ σB或 σ max ≤ σS 17 2023年 4月 12日 18 2023年 4月 12日 塑性材料拉伸斷口形貌 脆性材料拉伸斷口形貌 材料疲勞破壞斷口形貌 光滑的疲勞發(fā)展區(qū) 粗糙的脆性斷裂區(qū) 19 2023年 4月 12日 疲勞破壞的機(jī)理：損傷的累積。 σmax和 σmin。 24 機(jī)械零件的接觸強(qiáng)度 3 2023年 4月 12日 167。 21 載荷與應(yīng)力的分類 167。 規(guī)律性不穩(wěn)定變應(yīng)力 二、應(yīng)力的分類 應(yīng)力種類 變應(yīng)力：隨時(shí)間變化 的應(yīng)力。 (3) 一般工作期內(nèi)應(yīng)力變化次數(shù) 103（ 104）， 按靜應(yīng)力強(qiáng)度計(jì)算。 疲勞曲線：應(yīng)力循環(huán)特性一定時(shí)，材料的疲勞極限與應(yīng)力循環(huán)次數(shù)之間關(guān)系的曲線。 m =6 —— 接觸應(yīng)力。C ? mB???????G39。? aA′——對(duì)稱疲勞極限點(diǎn) 1m a x10 ????????? ?????? ?amA′（ 0,σ－ 1） 28 2023年 4月 12日 45 176。A39。斜線與 A’D’的延長線交于 G’，得到 45 176。A39。A39。 B? )( ?? ??強(qiáng)化處理 ——淬火 、 滲氮 、 滲碳 、 熱處理 、 拋光 、 噴丸 、 滾壓等 。A39。C上幾個(gè)特殊點(diǎn)以坐標(biāo)計(jì)入 影響 零件 的簡化極限應(yīng)力圖。 me , ? 39。或 N1180。 meO?39。39。 meO?39。 ∵ 此直線上任一點(diǎn)的都具有相同的平均應(yīng)力值 。39。 2AD GN39。 ∴ 直線與極限應(yīng)力線圖交點(diǎn) 即為所求極限應(yīng)力點(diǎn) 。 aememeeaee kk ?????????????????????? ?? 11aeamaeme ?????? ???????? mi nM M’3
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