乙醇-正丙醇精餾塔設(shè)計方案-免費閱讀
【正文】 %。乙醇與正丙醇屬于不易發(fā)泡物質(zhì)，為防止液泛，應(yīng)保證降液管中泡沫液體的高度不能超過上層塔板的出口堰，即可見，目前的設(shè)計數(shù)據(jù)符號要求。已知蒸氣的壓力為5kgf/cm2（絕壓），查得該壓力下蒸汽的汽化熱為 r＝2113kJ/kg由此可求得再沸器的加熱蒸汽用量為5．板主要工藝尺寸計算 溢流裝置計算因塔徑D=,可選單溢流的弓形降液管 堰長取堰長lw=，則lw= 溢流堰高度hw=hlhow采用平直堰，堰上液層高度how=(Lhlw)23近似取E=1，由lw=，Lh=3600=,查圖得：how=，則hw= 弓形降液管寬度Wd和截面積Af由于lw/D=，查圖得：Af/AT=,Wd/D=,則Af=，Wd=依下式驗算液體在降液管中停留時間，即s故降液管的設(shè)計合理 降液管底隙高度h0h0=Lh3600lwu039。本設(shè)計中，由于物料乙醇、正丙醇都是易揮發(fā)有機物，所以常壓操作，塔頂蒸汽壓力為大氣壓，全塔的壓力降很小。蒸餾過程按操作方式的不同，分為連續(xù)蒸餾和間歇蒸餾兩種流程。 基準態(tài)的選擇上文中已經(jīng)求出塔頂蒸汽溫度℃，該溫度也為回流液和餾出液的溫度。 總壓降每層塔板壓降為 液泛對于浮閥塔，液面落差很小，且本設(shè)計的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差造成的影響。塔徑小于900 mm : F1 65 % ~ 75 %。實際孔速穩(wěn)定系數(shù)符合K ~ ，故在本系統(tǒng)中無明顯漏液現(xiàn)象。泛點率可由下列兩式求得，然后采用計算結(jié)果中較大值： 計算得出的泛點率必須滿足下述要求，否則應(yīng)調(diào)整有關(guān)參數(shù)，重新計算。取孔心距t==按等邊三角形叉排作圖如下：排得閥數(shù)61個，按N=61重新核算孔速激發(fā)空動能因數(shù)：u0=(π/4（）261)=F0==閥孔動能因數(shù)F0變化不大仍在912范圍內(nèi)。工藝流程設(shè)計：原料液的走向分配器產(chǎn)品貯罐再沸器釜液貯罐冷卻器精餾塔原料預(yù)熱器原料貯罐產(chǎn)品DL冷卻器全凝器釜液WL考慮到蒸氣壓力對設(shè)備要求等各方面的影響，選用的蒸氣壓力為5kgf/cm2冷凝水WC再沸器E102低壓蒸氣LM冷凝水的走向換熱器內(nèi)物料走殼程，冷卻水走管程冷卻水CWR冷卻器E105冷卻器E104全凝器E103冷卻水CW3．精餾塔物料衡算 物料衡算已知數(shù)據(jù)：乙醇的摩爾質(zhì)量MA=,正丙醇摩爾質(zhì)量MB=，塔頂易揮發(fā)組分回收率=DXD/FXF=99%FXF=DXD+WXW （1） F=D+W（2）料液的平均摩爾質(zhì)量MF=MAXF+MB(1XF)= kg/kmol，F(xiàn)=150001000/72000/MF= Kmol/h，則：D=Kmol/hW=，XW=%， 摩爾衡算原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾
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