【正文】 ()式中amp。 , 環(huán)境保護, 必要時應采取保護措施。15. 2. 4基坑周邊的位移、沉降等監(jiān)測應按《建筑變形測量規(guī)程》 (JGJ/T897)的規(guī)定進行。 1? 65 ?基坑監(jiān)測項目表 表 15 監(jiān)測與環(huán)境保護 一般規(guī)定，根據(jù)監(jiān)測結果進行動態(tài) 設計和信息化施工，確?；蛹爸車h(huán)境的安全及正常使用,必要 時采取環(huán)境保護措施。 施 工14 31逆作法施工程序應與設計工況相一致。 作法施工過程中的受力狀況與使用狀況盡量一致，必要時應對主 體結構構件采取加強措施。 】 設 計 關規(guī)定進行。，防lh工程粧產(chǎn)生較大的側向 位移?？椎咨疃葢^濾管管底。 | ，應符合下列要求：|(1) 主體結構的樓板或地下室底板的混凝土強度達到80%。 內支撐《混凝土結構工程施工及 收規(guī)范》(GB502204 92)的規(guī)定。當遇特殊情況不能連續(xù)施工時，應采取加 強措施消除搭接處的縫隙。，一般布孔間距不 宜大于2. Om。 1 加固設計要點 加固區(qū)范圍及加固體橫向、豎向斷面形式和幾何尺寸、 加固體力學性指標,可根據(jù)基坑幾何尺寸、工程地質及水文地質條 件、施工條件及控制墻體位移要求等具體條件經(jīng)計算或按工程經(jīng) 驗類比法確定，并據(jù)以提出加固設計及技術參數(shù)。 、應符合^ 以下要求：、回灌砂井或回灌井點；(砂井、砂溝）與降水井點的距離不宜小于6 m。一般輕型井點、噴射井點 可用干凈粗砂，管井井點可用干凈礫石，并具有良好的級配。Hc——承壓含水層的厚度(m)。Yoqof ^ ( 1)式中 井點管進水部分長度(m)。 | 設計單井出水能力(/。當基坑面積較大和開挖較深時，也可在基坑內部增 設井點。 排水溝底面應始終保持低于挖土面不小于30cm，集水井底面始終 保持低于排水溝底面不小于50cm。在與支護結構結合處宜增加封底厚度。7「廣 .5 ()式中 yK——抗管涌分項系數(shù)；7\7w 分別是坑底土的有效重度和水的重度(kN/m3)。土體與錨固體的極限摩阻力標準值 土層種類土的狀態(tài)值(kPa)填土、淤泥質土1520/l 118 ?30 彡 / l 彡 130 ?40粘性土 / 40~53 /l^5365 / l^6575/l彡07580e 22 ?45粉性土e 彡 4565e 彡 65 ~ 100稍密2242粉細砂中密4263密實6385稍密5474中砂中密7490密實90 ~ 120稍密90 ~ 130粗砂中密130~ 170密實170?220礫砂中密、密實190 ?26011 基坑隔滲及降水 一般規(guī)定，防止管涌 和承壓水引起的破壞，避免或減少降水對周圍環(huán)境的不利影響。 土層錨桿的截面面積應按下式計算：A 彡/ cos0 ()*式中M——錨桿水平拉力設計值(kN)。鉆孔灌注粧直徑不宜 小于650mm，上部鋼立柱在粧內的插入長度不宜小于3倍鋼立柱 邊長。計算偏心I 彎矩時，除考慮支撐豎向荷載對立柱形心的偏心作用外，尚應考慮I 立柱單邊土方開挖引起的單向土壓力作用。對鋼支撐結構休系，當采用分段拼裝或拼接點的構造不能滿 足截面等強度連接要求時,支撐節(jié)點應按鉸接考慮；，或支撐剛 度在平面內分布不均勻時，可在適當位置加設水平約朿； 在豎向荷載作用下，支撐構件的內力和變形可按多 跨連續(xù)梁計算,計算跨度取相鄰立柱中心距； 對于平面形狀接近矩形且相互正交的支撐體系，支 撐軸力可近似取沿圍檫梁長度方向均勻分布的水平反力乘以支撐 中心距。八字撐應左右對稱，長度不宜大于9m，與圍檁梁或壓頂梁的夾 角不宜小于50。 內支撐結構體系的布置 內支撐結構可采用水平支撐體系或豎向斜撐體系。 地下連續(xù)墻的墻體混凝土抗?jié)B等級不宜小于S6級。必須分段時， 宜采用焊接搭接接頭，接頭位置宜選在受力較小處，并相互錯開。 板樁 平間距的1/3處。(3) 當接頭間要求傳遞面外剪力或彎矩時，可采用帶端板的鋼 筋搭接接頭。，U型鋼板樁的慣性矩和彈性抵 抗矩應予以折減,折減系數(shù)a、盧分別為(). 最不利內力進行。 圍護墻結構內力及變形宜采用彈性地基梁基床系數(shù)法計 算，也可采用極限平衡法計算。M,——最下一道支撐位置處圍護墻橫截面抗彎彎矩標準值 (kN ? m/m)。71— —坑外地表至圍護墻底,各土層天然重度的加權 平均值(kN/m3)。 圍護墻頂部宜設置壓頂梁，壓頂梁宜沿基坑周邊形成封 閉結構。8 水泥土擋墻截面應力在墻身任一截面處均應滿足式 ( 1)和()O max ^ 0. 7(jfu ( 1)CTmin0 ()式中^ 水泥土的單軸抗壓強度(kPa)。 。B——墻身寬度(m)。 。 相鄰水泥攪拌樁體徑向搭接應不小于150mm。當有地下水及其它地下荷載時，尚應計入由此產(chǎn)生的側壓力， 并在上式中計入其影響。土釘與不同土層界面的粘結強度標準值 土層類別土的狀態(tài)r (kPa)素填土3060軟塑15~30粘性土可塑30 ~ 50硬塑50 ?70堅硬70 ?90粉土50 ?100松散70 ?90砂土稍密90 120中密120 160密實160?200注：表中數(shù)據(jù)為低壓力或重力注漿后的極限粘結強度標準值。)。(2) 使用時最危險滑裂面驗算（)。?25。7 土釘墻 —般規(guī)定 土釘墻適用于安全等級為二、三級的基坑，使用期限一般 不超過18個月?！趇 土條滑動面上土的固結快剪抗剪強度指標標準 值，（kPa)、（。 設 計 2確定開挖放坡 坡度及坡高。hf■■一地表斜坡面延長線與支護墻的交點至地表水平面的 距離(m)。19( 1)()相鄰基礎底面處的線均布荷載(kN/m)。 地下水有穩(wěn)定滲流時，對安全等級為一級的基坑，宜用流 網(wǎng)法分析，計算作用于支護墻主動土壓力側的靜水壓力；也可按圖 ，取基坑內地下水位處的靜水壓力…為27w H ,支護結構底端處為零的直線分布計算作用于支護 墻主動土壓力側的水壓力。pw = kw ? Sw ( 1)式中Ph——計算點的被動區(qū)土壓力強度標準值(kPa)。Aa——計算點處的主動土壓力系數(shù)，尺Q = (45176。 靜止土壓力系數(shù)可由試驗測定或按式()的經(jīng)驗方法 及其它經(jīng)驗值估算。(1) 對淤泥、淤泥質土，應采用土的不排水試驗強度指標和飽 和重度按水土合算計算側壓力；(2) 對砂土，應采用有效應力強度指標和土的有效重度按水土 分算原則計算側壓力；(3) 對粉性土、粘性土等，宜采用有效應力強度指標和土的有 效重度按水土分算原則計算。，應進行顆粒大小分析試驗,提供土 的顆粒級配資料。 在基坑工程勘探深度范圍內，宜按lm的豎向間距取土 樣。：(1) 基坑及周圍的土層分布、巖土物理力學性質；(2) 地下水的類型、埋藏條件、水位、補給條件和動態(tài)變化情況 及其對基坑工程的影響；(3) 填土、暗浜、古河道及地下障礙物等的分布、埋深及其對基 坑工程的影響；(4) 場地內溶洞、土洞和其它洞穴的分布及充填情況。. 6根據(jù)承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的要求，基 坑工程設計應包括下列內容：(1) 支護體系的方案比較和選型；(2) 各種工況下支護結構的強度和變形計算(對于安全等級為 三級的建筑基坑一般可不進行變形計算）；(3) 基坑的穩(wěn)定性驗算；(4) 支護結構構造及實施技術措施；(5) 地下水控制要求；(6) 挖土及支撐的施工程序和要求以及應變措施；(7) 監(jiān)測項目和控制指標。 二級，7。基坑內地下水位與圍護結構底面的距離(m)。墻底處土層的固結快剪內摩擦角P)。7——土體重度(kN/m3)。 z,——地表斜坡面延長線與支護墻的交點至基坑底面的 距離(m)。丁“ Ti——第一、二道支撐力的大小(kN/m)?；拥刃О霃脚c降水影響半徑之和(m)。等值梁法假定的鉸支座單位寬度的剪力(kM/m)。土釘長度中點所處深度位置上由地面均布荷載引 起的側向壓力（kPa)。N、一一錨桿水平拉力設計值(kN)。m——土的側向基床比例系數(shù)(kN/m4)。I、 第i 土條弧長(m)。承壓水位至該承壓含水層底板的距離(m)。?基坑開挖深度(in)。壓縮模量(MPa)。 d——過濾器外徑或土釘鋼筋直徑(m)?！鲆粔嚎s系數(shù)(MPf1)。 土層錨桿——由設置于鉆孔內、端部伸入穩(wěn)定土層中的 鋼筋或鋼絞線與孔內注漿體組成的受拉桿件。 ’ ?2 主要術語、符號 術 語——建筑物或構筑物地下部分施工時，需開挖 基坑,進行施工降水，同時要對基坑四周的建筑物、構筑物、道路和 地下管線進行圍護及監(jiān)測，確保正常、安全施工。本規(guī)程系根據(jù)浙江省建設廳[建科發(fā)（1997) 144號]文件為依據(jù)制定的。 具體解釋工作由浙江省建筑設計研究院、浙江大學土木系負責。. 3基坑支護工程的設計與施工應綜合考慮工程地質與水文 地質條件、基坑開挖深度及形狀尺寸、地下結構形式、基坑周邊荷 載、周邊環(huán)境及地區(qū)的已有工程經(jīng)驗等因素，做到因地制宜、合理 設計、精心施工、嚴格監(jiān)測和控制。 土釘墻——由被加固土體、設置于土中的土釘體和掛鋼筋 網(wǎng)的噴射混凝土面板等共同作用所形成的補強復合土體。 符 號a——最下一道支撐到圍護墻底的距離(m)。B,——基坑寬度(m)。土的孔隙比；材料的彈性模量(MPa)。鋼筋抗拉設計強度(kPa)。靜止水壓力（kPa)。hw 土的側向基床系數(shù)(kN/m?)。U——錨桿錨固段長度或土釘從破壞面一側伸入穩(wěn)定土 體的長度(m)。A/rc 抗傾覆力矩(kN ? m/m)。中間被動土壓力強度(k Pa)。土體與錨固體的極限粘結強度標準值(kPa)。?基坑內抽水影響最小處距各管井的距離(ni)。Sr——土的飽和度；Sv——土釘?shù)拇怪遍g距(m)。^——相鄰建筑物基礎荷載與圍護結構的水平距離(m)。)。)。 麵璉筑勘踐W荷載弓咆的_1側向177。. 對應于基坑工程安全等級的重要性系數(shù)y。. 3支護結構承載力極限狀態(tài)的分項安全系數(shù)基本表達式為：7r^ ^r/S^s ()式中令H——承載力極限狀態(tài)下的抗力效應；^承載力極限狀態(tài)下的作用效應。同時，還應結合工程施工過程中監(jiān)測資料進行動態(tài)調 整，對設計、施工方案作必要的修正，并對可能發(fā)生的危害進行預 防。當?shù)貙铀椒较蛏献兓^大時應增加 勘探點,查明其分布。、粉性土以及夾薄砂層或粉土層的粘性土層, 應進行室內滲透試驗,提供滲透系數(shù)值，其中夾薄砂層或粉土層的 粘性土層應分別提供豎直向滲透系數(shù)kv和水平向滲透系數(shù) 值。：(1) 土的物理力學性質(包括土的重度、抗剪強度指標等）。 *取天然重度，地下水位以下當水土分算時取有效重度、 水土合算時取飽和重度；4十算點以上第i層土的厚度(m)。/i——計算點以上第i層土的重度(kN/m5)。)， 土壓力還可根據(jù)工程經(jīng)驗， 采用坑底標高以上主動土壓力按朗 肯理論計算，而坑底標高以下主動土 壓力與坑底標高處土壓力相等的矩 形分布模式()。 水壓力 計算水壓力時，應按有無產(chǎn)生地下水滲流的情況，采用不 同的水壓力分布模式?！?()當 n, 時 ^ = ()式中Ql——相鄰基礎底面處的線均布荷載(kN/m)。pf^Ka ? f ( 2)p\= Ka ? y(z、hm。 流和排水措施，防止雨水或其他水流流入邊坡，同時做好坑內排 水,必要時可采取降水措施。時，宜按可能沿層面或主要 結構面滑動進行驗算。ai——第i 土條弧線中點切線與水平線夾角(。(2)傾角：土釘墻墻面垂直方向傾角為0。 土釘頭與鋼筋網(wǎng)連接。0、Ci——土條i圓弧破壞面所處第j層土的內摩擦角標準 值(176。U——土釘從破壞面一側伸入穩(wěn)定土體的長度 (圖 ，m)。pc、pq——土釘長度中點所處深度位置上由支護土體自重和地 面均布荷載弓I起的側向壓力(kPa),。 土釘長度的確定 ,可按下式估算：Prn = Pg^ pq ()S 0 s/^ = (+ ()29式中S為土釘水平間距和垂直間距屮的較大值(m)。 ’8 水泥土重力式擋墻 —般規(guī)定 水泥土擋墻宜用于場地較為開闊、坑深不大于7m、攪拌機 械力所能及的軟弱土層。 h——開挖深度(m)。 \ co一墻底處土層的固結快剪粘聚力標準值(kPa)。 q——墻頂?shù)孛婧奢d(kPa)。 I912圍護墻結構分粧排式結構和墻式結構。計算圖式 見圖 : 4()式中NC、I%——地基土的承載力系數(shù),/Vq = tg2 (45。7,——圍護墻底端土體隆起抗力分項系數(shù)，取不小于。 yq——圍護墻傾覆抗力分項系數(shù),。E——支撐材料的彈性模量(MPa)。，全部鋼板樁應相互咬 合成。，一般可采用不 傳遞應力的普通接頭，如鎖口圓弧形和波形接頭等。9 受力鋼筋應采用U級或U1級鋼筋，直徑不宜小于 20mm。 應留有不大于150mm的間隙。 內支撐結構設計時，一般不考慮在其上堆放材料和運行 施工機械。(1)對撐體系. (2)桁架式對撐體系(4)內環(huán)形支撐體系 內支撐結構平面布賈示意 對平面形狀復雜的基坑，可采用對撐、角撐或邊桁架組成的平面結構體系； 當需要在坑內留出較大作業(yè)面時，可采用桁架式角 撐或對撐桁架與邊桁架共同組成的平面支撐體系，對平面形狀近 似為正方形的基坑，也可采用內環(huán)形支撐體系； 、