【正文】 下抗風穩(wěn)定板與主橫桁架相連，由高 1000mm、厚 12mm 帶縱向加勁肋倒“T”形鋼板相連（詳見另冊文件） 。40mm；支座的設計轉角 ；橫向抗風支座設置在加勁梁的兩端主桁上、下弦桿的外側，對應端主橫桁架的上、下橫梁處各設一個，全橋共 8 個。②檢修道上檢修道位于橋面兩側，全橋共計２道，由上弦桿頂面和 寬 WB203/1 型鋼格柵板組成，護欄采用 WHCE/1S/1G 球接欄桿，欄桿高 ，欄桿立柱間距 ，設兩道橫梁，縱梁采用 高熱軋輕型槽鋼。橋面板采用預制混凝土板，預制板長 、寬 、厚 。⑨主索鞍鞍罩鞍罩為鋼結構，由骨架、帶肋圍壁以及端罩構成，鞍罩骨架焊接于塔頂?shù)念A埋鋼板、格柵、主索鞍下承板上。格柵懸出塔頂以外，以便安置控制鞍體移動的千斤頂，鞍體就位后將格柵的懸出部分割除。通過斜拉索將主纜與加勁鋼桁架聯(lián)結。為便于制造和施工，將相近長度的索夾并為 10 類。錨杯內澆鑄鋅銅合金，叉形耳板與錨杯通過螺紋連接；每端叉形耳板與錨杯之間的螺紋各設有177。②吊索 長沙至重慶公路通道湖南省吉首至茶洞高速公路矮寨特大橋施工圖設計文件第 18 頁 共 23 頁本橋為單跨鋼桁架懸索橋，中間跨設置吊索，端部吊索 J00、C00 離塔中心距離分別為 66m、J00~J0C00~C0C01~C02 吊索間距為 ，其余吊索中心距均為 。單束預制平行鋼絲索股由 127 根 平行鍍鋅鋼絲組成，用定型捆扎帶綁扎，兩端設熱鑄錨頭。（5）為適度增強結構縱向剛度，控制主桁架的縱向變位，同時降低跨中短吊索的疲勞應力幅，在每根主纜跨中設柔性中央扣 3 個，中央扣為鋼絲繩。主橫桁架每片作為一個架設節(jié)段，全橋共 139 個主橫桁架節(jié)段。主桁桁高 ，桁寬 27m，節(jié)間長度 。截水溝溝底縱坡不小于 %。④茶洞岸基坑及防護（1）根據(jù)橋位地質條件，索塔采用擴大基礎，塔底中心間距 27m，基礎頂面以上開挖設一個大基坑，基坑采用分級放坡開挖，開挖坡度為 1：，大基坑底部設計標高 ，大基坑底尺寸縱向橫向為 22mx51m，邊坡分級高度 10m，設置分級過渡平臺，平臺寬度 1m；為了保證基礎的嵌固，從標高 到標高 設兩個分離的小基坑縱向橫向為 18mx20m。（8）塔柱進人洞設鋼框架，與被截斷的塔柱主筋、箍筋焊接，保持被截斷主筋的傳力連續(xù)。塔柱為空心矩形箱結構（空心矩形外邊采用半徑 R50 倒角過渡） ，上塔柱壁厚 ，塔頂設置 5m 的實體段；下塔柱壁厚 。（7）塔柱內設人行檢修樓梯供維修人員使用，維修人員可以從地面爬塔外檢修樓梯上到塔柱進人洞進入塔柱，沿塔內檢修樓梯上行，直到中橫梁或上橫梁，通過過人洞進入中橫梁、上橫梁，由上橫梁內的樓梯到達上橫梁頂。（4）塔柱橫向等寬 6m；順橋向頂部由于索鞍需要寬度為 9m（高 9m） ，豎向設 高的過渡段，寬度從上向下由 9m（標高 ）變?yōu)?（標高 ） ，橋塔其余部分順橋向寬度按1000： 的斜率漸變，由 （標高 ）向下漸變?yōu)?（標高 ） 。該地段巖體比較穩(wěn)定，能夠在一定程度上形成穩(wěn)定的承載拱，因此結構按圍巖與支護共同承受荷載設計。同時為了施工及運營階段邊坡及山體的安全，對茶洞岸錨碇邊坡進行防護。張拉完畢后，從后錨面向前錨面方向壓注防腐油脂。（4）鋼絞線采用環(huán)氧樹脂全噴涂及預應力管道內灌注防腐油脂的雙重防腐體系，在前錨面設置有油脂面觀測管，橋梁運營期間根據(jù)油面觀測結果實施補充灌注，錨頭張拉端不封錨并留有換束所需工作長度。②錨固系統(tǒng)設計為減少用鋼量，同時合理設計錨塊和錨塞體形狀，并節(jié)約混凝土用量，本橋采用預應力錨固系統(tǒng)。根據(jù)《長沙至重慶公路通道湖南省吉首至茶洞高速公路矮寨懸索橋隧道錨碇及塔基巖石試驗與穩(wěn)定分析研究專題》 （長江水利委員會長江科學院）的研究成果，在合理、經濟的基礎上，錨塞體最終采用 43 米長度，傾角 38176。主橋總體設計中主纜的理論頂點受縱坡影響，茶洞岸比吉首岸高 。焊接材料：通過焊接工藝評定試驗采用與母材相匹配的焊絲、焊劑和手工焊條，且應符合相應的國標要求，CO 2氣體純度不小于 ％。Q345D（GB/T15911994）：適用于主桁架的上下弦桿。、散索鞍主索鞍和散索鞍鞍槽為鑄鋼件，材料牌號為 ZG275485H，應符合 GB/T113521989《一般工程用鑄造碳鋼件》標準和 GB/T76591987《焊接結構用碳素鋼鑄件》標準。主纜索股和吊索兩端采用熱鑄錨，錨杯材料采用 ZG310570 鑄鋼，其技術指標應符合本設計文件和 GB/T 113521989 的規(guī)定。 長沙至重慶公路通道湖南省吉首至茶洞高速公路矮寨特大橋施工圖設計文件第 11 頁 共 23 頁預應力粗鋼筋采用 JL32 精軋螺紋鋼筋，fpk =785MPa，Ep = MPa。四、主要材料主纜： 鍍鋅高強綱絲，Ep= 5MPa，f pk=1670MPa吊索：855SW+IWR、841SW+IWR 鍍鋅鋼絲繩，公稱抗拉強度 1870MPa加 勁 梁：Q345C、Q345D 、Q235C索鞍、索夾、高強螺栓：ZG275485H 、ZG20SiMn、40CrNiMoA⒈混凝土 本橋混凝土標號采用 CCCC55，其技術標準應符合《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》 （JTG D6220xx） ， 配制混凝土所采用的水泥、砂、石、水等材料及混凝土的配合比、拌制、運輸和澆筑應嚴格按照《公路橋涵施工技術規(guī)范》執(zhí)行，并應符合規(guī)范所規(guī)定的質量檢驗及質量標準?！?5～90176。矮寨 3 號隧道茶洞端洞口至懸崖之間兩側邊坡開挖高度亦較高，均為巖質邊坡，為硬質巖石，坡體上部白云巖較破碎，局部可能會產生小的坍塌，下部灰?guī)r完整性較好，邊坡較穩(wěn)定，坡高 20m 以下邊坡坡比可采用 1:，坡高 20m 以上采用 1:。落水洞 4 回填混凝土的方量約 425 m3，由于規(guī)模較大，洞內周邊宜設置錨桿，按 2mx2m 布置，錨桿長 3m，錨桿總長 325m。地表淺部的裂隙大多發(fā)育為溶溝，溶溝最深達 8m，充填粘土，卸荷帶發(fā)育深度約 10～15m，卸荷帶內巖層層間結合較差，部分層面呈張開狀，層面泥質條帶風化呈黃色。場地地表上部 10～15m 深范圍內為卸荷帶，卸荷帶內巖層層面結合較差，部分層面呈張開狀，層面泥質條帶風化呈黃色，卸荷帶在斜坡上穩(wěn)定性較差，不宜作塔基持力層；卸荷帶以下巖體裂隙多呈閉合狀，大部分層面結合緊密，巖體完整性較好，可作 長沙至重慶公路通道湖南省吉首至茶洞高速公路矮寨特大橋施工圖設計文件第 8 頁 共 23 頁索塔基礎持力層，基坑開挖坡比可采用 1:。塔基地面標高在 ～，路基設計標高為 ，索塔設置在路基下方，路基開挖后，微風化灰?guī)r出露于地表，其天然極限抗壓強度可達 60MPa，為硬質巖石，塔基以下灰?guī)r中的溶洞寬度不大，主要表現(xiàn)為陡傾角的溶蝕裂縫狀（沿 L2 走向發(fā)育） ，溶蝕裂縫在垂直 L2 方向上發(fā)育的寬度較小，一般在 2m 以內，通過施工階段的優(yōu)化，溶蝕裂縫 L2 對塔基的影響進一步減弱，在對其進行充填灌漿后，其垂直承載性能較好。平硐 PK2 揭示，茶洞岸隧道錨碇錨固段附近的圍巖中節(jié)理裂隙大都呈閉合狀，溶蝕裂隙延伸長度有限，在數(shù)米深范圍內可見其消失。地表溶溝非常發(fā)育，部分溶溝往下延伸為溶蝕裂隙，溶蝕裂隙主要沿兩組裂隙發(fā)育，第一組產狀為80～122176。） ，溶蝕不明顯。塔基底部巖溶洞穴的分布范圍及其規(guī)模有待于施工開挖后進一步證實，建議在基礎施工開挖后，采用豎井開挖至溶洞后，再順洞穴方向追蹤巖溶發(fā)育地段，以確定處理的范圍及工程數(shù)量。受 F2 斷層的影響，橋位吉首岸索塔下方懸?guī)r處發(fā)育為危巖體，而塔基所在山包下部巖溶發(fā)育，危巖體的存在影響到索塔位置的選擇，塔基底部巖溶發(fā)育影響了塔基的穩(wěn)定性；受 F3 斷層的影響，橋位茶洞岸山體裂隙切割深度大，部分發(fā)育為溶蝕裂隙，物探成果顯示溶蝕裂隙發(fā)育深度超過 70m，對塔基及塔基下方橋隧搭接處邊坡的穩(wěn)定性有一定的影響。各巖體主要力學指標值推薦表地層時代 巖土名稱 單軸極限抗壓強度 [Ra](MPa)容許承載力[σ。最冷月月平均氣溫 176。③茶洞岸主塔場地茶洞岸主塔位于懸崖頂部斜坡上，塔基部位地面坡度約 26 度，地面標高 ～，塔基邊緣距懸崖頂邊最近約 75m，該范圍內地面坡度約 31 度。采用塔梁分離式懸索橋方案，本標段樁號為 K14+～ZK15+（YK15+） ，全長約 ，懸索橋的主跨 1176m。吉首岸山崖位于 矮寨鎮(zhèn)背后，只有崎嶇小路繞行約 5 公里至橋位處距山頂 100m 的位置；茶洞岸山崖位于矮寨鎮(zhèn)對面，有G209 上中國著名的公路景觀――矮寨盤山公路，可沿 G209 矮寨盤山公路行駛 6 公里上至標高 610m。錨碇后方為陡坡，坡度約 45 度，坡高約 150m，錨碇前方亦為陡坡，坡度約 34 度，坡高約 95m。④茶洞岸錨碇場地 長沙至重慶公路通道湖南省吉首至茶洞高速公路矮寨特大橋施工圖設計文件第 5 頁 共 23 頁茶洞岸錨碇處為較平緩的山坡，地面坡度約 26 度，錨碇軸線與地形等高線斜交，錨洞入口位于平坦的沖溝邊緣，沖溝內地面高程為 ，錨洞末端對應的地面標高為 ～，地表為基巖裸露，溶溝非常發(fā)育，主要沿兩組陡傾角裂隙發(fā)育，深度一般在 8m 以內，內充填粘土。3．水文進行了峒河以及峒河支流德夯河的水文調查：1999 年相當于 50 年一遇的洪水，峒河與德夯河同時發(fā)大水，距矮寨鎮(zhèn)約 800m 的平灘橋被淹沒，最高水位 ；德夯河的最大洪水一般出現(xiàn)在4 月份。橋位場地構造線方向主要為北北東向，與峽谷走向相同，特大橋軸線與構造線方向基本直交。③巖溶吉首岸塔基下部、茶洞岸索塔和錨碇處巖溶發(fā)育，對工程有一定的影響?！?7～87176。對落水洞 3 進行清表、清孔后進行混凝土回填，混凝土回填量約 100m3。由于該落水洞剛好位于右錨洞內，對錨洞圍巖的穩(wěn)定性影響小。但這一影響可以通過工程措施加以解決。錨碇區(qū)地面標高在 ～，覆蓋層和風化層均較薄，塔基開挖后，基底為微風化的泥質白云巖，為硬質巖石，巖體完整，以厚層狀為主，巖層傾角近水平，巖溶不發(fā)育，地基穩(wěn)定性較好，由于該錨碇為重力式，對地基的承載能力要求不高，場地適宜于錨碇的修建，錨碇基坑開挖坡比可采用 1:。④茶洞岸錨碇圍巖茶洞岸錨碇設計為隧道式錨碇，入錨角度為 38 度，錨洞總長為 72m，其中錨固段 43m。勘探平硐 PK2 揭示錨碇錨固段的灰?guī)r存在兩個層間錯動面，其中一處有泥化夾層，對錨碇圍巖的穩(wěn)定性有不利影響，從層決錯動面的形成機理上判定，錨碇部位應存在多層層間錯動面，在進行錨碇抗拔力計算時，應充分考慮這些錯動帶的影響。③茶洞岸主塔下方的懸崖邊坡均為灰?guī)r，巖質堅硬，巖層傾角近水平，主要發(fā)育兩組裂隙，一組與坡面呈大角度相交，對邊坡的穩(wěn)定性影響不大，另一組裂隙與坡面交角很小，沿該組裂隙局部發(fā)育成為溶蝕裂隙，該組裂隙對邊坡的穩(wěn)定性影響較大，由于懸崖上地下水位較低，在雨季，懸崖上未見有地下水排出地表，該坡體內地下水稀少，對邊坡的穩(wěn)定性影響不大，發(fā)育的溶蝕裂隙在橫向并未完全貫通，因此，該懸崖邊坡穩(wěn)定性一般，產生大面積崩塌的可能性小，但懸崖上局部有產生掉塊的可能。在茶洞岸橋臺與隧道搭接處，施工開挖后，隧道洞口處開挖深度達 46m，開挖后仰坡高度約 62m，兩側邊坡高 10～62m，仰坡和邊坡處巖體均為弱～微風化的灰?guī)r，為硬質巖石，發(fā)育兩組主要裂隙，產狀分別為：裂隙 1 產狀為 73～87176。9．平曲線本橋平面大部分位于直線的整體式路基段，K13+～K14+ 位于 R＝1000m 的圓曲線及緩和曲線內。電弧焊接，其焊條應符合 GB/T511795《炭鋼焊條》及 GB/T511895《低合金鋼焊條》的規(guī)定。吊索材料采用鍍鋅鋼芯鋼絲繩。索夾緊固件均采用合金鋼制造，其技術指標應符合本設計文件和 GB/T 30771999 的規(guī)定。錨梁為鑄鋼件，材料牌號為 ZG310570，應符合 GB/T113521989《一般工程用鑄造碳鋼件》標準。 長沙至重慶公路通道湖南省吉首至茶洞高速公路矮寨特大橋施工圖設計文件第 12 頁 共 23 頁鋼桁架連接用高強螺栓連接副必須符合下列規(guī)范要求：《鋼結構用高強度大六角頭螺栓》(GB/T 12281991)、 《鋼結構用高強度大六角螺母》 （GB/T12291991） 、 《鋼結構用高強度墊圈》（GB/T12301991） 、 《鋼結構用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術條件》 （GB/T 1231 一 1991） 。茶洞岸橋臺開挖量為 10672 方，茶洞岸橋隧連接處土石方開挖計入 07 標段，茶洞岸的棄土堆位于 K19+500。（2）吉首岸重力錨由于錨碇體積比較大，為避免錨塊和散索鞍支墩基礎澆筑施工后出現(xiàn)收縮與溫度裂縫，錨塊和散索鞍支墩基礎共分四塊進行澆筑，各塊之間設置 2m 后澆段，后澆段采用微膨脹混凝土。此溫控設計和材料用量費用在預算中單獨列出。拉桿上端與