【正文】 —扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。當(dāng)進(jìn)行界面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合下式要求，即式中：—混凝土強(qiáng)度等級(jí)，對(duì)C50混凝土； 所以主梁截面尺寸符合要求，但仍需按計(jì)算配置抗剪鋼筋。3)錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開(kāi)始不受力處的截面。預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣的有效寬度計(jì)算判斷中性軸的位置，若：則中性軸在翼緣板內(nèi)?！浣盥?，；—為鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積，可查表217；—為鋼束群重心至截面凈軸的距離，可查表217；—截面回轉(zhuǎn)半徑，其中，可查表217；—加載齡期為、計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土徐變系數(shù)；—加載齡期為、計(jì)算齡期為時(shí)收縮應(yīng)變。 預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，計(jì)算四分點(diǎn)其各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失，其他截面皆采用同樣的方法計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表218—表225。(2)在使用階段，換算截面的中性軸(稱(chēng)換軸)位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表28。錨固點(diǎn)至支座中心線(xiàn)的水平距離為 (見(jiàn)圖213)；圖214為為鋼束計(jì)算圖式，鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離x，列表計(jì)算于表 36內(nèi)。錨頭布置應(yīng)遵循均勻、分散的原則。以下就以跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配束數(shù)。表22 邊梁（1號(hào)梁）永久作用效應(yīng)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)變截面點(diǎn)支點(diǎn)C= C= C=C= 一期彎距/KN?m 剪力/KN 二期彎距/KN?m 剪力/KN Σ彎距/KN?m 剪力/KN 圖23 永久作用效應(yīng)計(jì)算圖示結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，故應(yīng)先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻，簡(jiǎn)支梁橋的基頻可按下式計(jì)算其中≤≤14Hz，故可由下式計(jì)算出汽車(chē)荷載的沖擊系數(shù)當(dāng)車(chē)道大于兩車(chē)道時(shí)，應(yīng)進(jìn)行車(chē)道折減，三車(chē)道折減22%，但折減后不得小于用兩車(chē)道布載的計(jì)算結(jié)果。,，采用濕接縫進(jìn)行連接，；頂板；；，腹板和頂板之間設(shè)有承托。鋼筋按后張法施工工藝制作主梁，采用內(nèi)徑60mm，外徑67mm的金屬波紋管和夾片錨具。使用效果屬于靜定結(jié)構(gòu)，橋面平整，行車(chē)條件較好，但養(yǎng)護(hù)不方便。（見(jiàn)表1—2）表12 過(guò)水面積、水面寬度計(jì)算表樁號(hào)河床標(biāo)高(m)水深（m）平均水深（m）水面寬度（m）過(guò)水面積（m2）合計(jì)51+B=88mA=51+51+51+51+309651+103551+151+2251+1751+1021粗糙系數(shù)n=,i=%圖11 X河縱斷面圖（縱坐標(biāo)：3：100；橫坐標(biāo)：1：500） X河段處于山前平原區(qū)，屬次穩(wěn)定性河段，因兩岸存在人工修筑的河堤的約束，故采用平均單寬流量公式計(jì)算橋孔最小長(zhǎng)度。 And then calculate the net long of the bridge, through scheme parison choose the appropriate form of bridge and bridge section, entering into the upper structure calculation, here is the most core, the design not only on the longest, is more of a bridge for the overall performance is important, including load calculation, prestressed reinforced the construction of prestressed loss of prestress, beam calculation and deformation calculation, local anchorage calculation, horizontal isolation beam, driving but as well as the calculation of the usage of these are affect the bridge important calculation, checking calculation of link, the bridge of good driving conditions and good quality are controlled by these calculations。內(nèi)蒙古大學(xué)本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）學(xué)校代碼 10126 學(xué)號(hào) 0 分 類(lèi) 號(hào) 密級(jí) 本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）跨X河5X40m預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱形梁橋設(shè)計(jì)學(xué)院、系 專(zhuān)業(yè)名稱(chēng) 年 級(jí) 學(xué)生姓名 指導(dǎo)教師 年 月 日摘要我國(guó)的橋梁無(wú)論在建設(shè)還是在技術(shù)都已經(jīng)取得了巨大的成就，在各類(lèi)橋型上我國(guó)都已經(jīng)建成具有代表性的橋梁，并且在某些領(lǐng)域已經(jīng)取得世界領(lǐng)先的成就，我國(guó)的橋梁建設(shè)在某種程度上代表著世界橋梁技術(shù)發(fā)展方向。 Finally, start the calculation of bottom structure, infrastructure is to the upper structure load transfer to the foundation, and resist the role of adverse external conditions, these is a function of the lower structure, it mainly manifests the calculation on cap beam, pier column and pile foundation, the selected here for the single row, double column bored pile foundation, the calculation of the selection for the calculation of bridge piers. Bridge as a whole, each part is crucial for the quality of the bridge, cut can not be taken 。屬于靜定結(jié)構(gòu)，橋面平整度較好，使用階段易于養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)經(jīng)費(fèi)較低。（1） 交通部頒《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B01—2003），簡(jiǎn)稱(chēng)《標(biāo)準(zhǔn)》。底板厚度、（即端部的截面尺寸），如圖2—2所示。故按兩車(chē)道、三車(chē)道布載分別進(jìn)行計(jì)算，取最不利情況進(jìn)行設(shè)計(jì)。本梁按全預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件設(shè)計(jì)，按正常使用極限狀態(tài)組合計(jì)算時(shí)，截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。錨固端截面布置的鋼束如圖311所示，則端部鋼束重心至梁底的距離為對(duì)鋼束群重心位置進(jìn)行復(fù)核，首先需計(jì)算錨固端截面的幾何特性。圖213 錨固端尺寸圖（尺寸單位：cm）圖214 鋼束計(jì)算圖式表26 鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離計(jì)算表鋼束號(hào)起彎高度6737513000566754455004809554550039411554550021081356455001122160944000上表中各參數(shù)的計(jì)算方法如下:L1為靠近錨固端直線(xiàn)段長(zhǎng)度，y為鋼束錨固點(diǎn)至鋼束起彎點(diǎn)的豎直離，如圖214所示，則根據(jù)各量的幾何關(guān)系，可分別計(jì)算如下: 式中 —鋼束彎起角度（176。表28 鋼束長(zhǎng)度計(jì)算鋼束號(hào)半徑彎起角曲線(xiàn)長(zhǎng)S直線(xiàn)長(zhǎng)直線(xiàn)長(zhǎng)有效長(zhǎng)度鋼束預(yù)留長(zhǎng)度鋼束長(zhǎng)度630003751305550075413045500955130355001155130255001356130140001609130采用后張法施工，內(nèi)徑60mm的鋼波紋管成孔，當(dāng)混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)進(jìn)行張拉，張拉順序與鋼束序號(hào)相同。 故對(duì)每一個(gè)荷載作用階段，需要計(jì)算四個(gè)位置的剪應(yīng)力，即需計(jì)算下面幾種情況的靜矩:1) aa線(xiàn)以上(或以下)的面積對(duì)中性軸(凈軸和換軸)的靜矩。預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損失計(jì)算式為式中：—預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下的張拉控制應(yīng)力，取；—鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，于預(yù)埋鋼波紋管，附表25；—從張拉端到計(jì)算截面曲線(xiàn)管道部分切線(xiàn)的夾角之和()；—管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，取k=，附表25；—從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度(m)，近似取其在縱軸上的投影長(zhǎng)度，四分點(diǎn)為計(jì)算截面時(shí)，（值見(jiàn)圖213，為計(jì)算跨徑）。構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式為式中:—主梁混凝土截面面積；—構(gòu)件與大氣接觸的截面周邊長(zhǎng)度。由于因此，故中性軸在上翼緣板內(nèi)。4)箍筋數(shù)量或間距改變處的截面。 斜截面抗剪承載力計(jì)算式中:—斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計(jì)值 —斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗彎承載力（KN），按下式計(jì)算： —異號(hào)彎矩影響系數(shù)，； —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，；—受壓翼緣的影響系數(shù)，； b—斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處b=400mm；—斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，=；P—斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100,而，當(dāng)時(shí)，取，則 —混凝土強(qiáng)度等級(jí) —斜截面內(nèi)箍筋配筋率， —箍筋抗拉抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。在設(shè)計(jì)時(shí)，和的值可按下式近似計(jì)算式中:（）—構(gòu)件截面面積及對(duì)截面受拉邊緣的彈性抵抗矩（表217）—預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸的偏心距；—按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值（表24）—第一期荷載永久作用（表24）—使用階段預(yù)應(yīng)鋼束的預(yù)加力（表225））正截面抗裂性驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表227表227 正截面抗裂性驗(yàn)算計(jì)算表應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣變截面下緣支點(diǎn)下緣（1）103674107494（2）973082075357604244400763660（3）（4）(5)（6）7277990545849028045300（7）12918790968909051845200(8)=(1)/(3)(9)=(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)=(6)/(4)0(12)= [(7)(6)]/(5)0(13)=(11)+(12)0(14)=(13)(10)由以上計(jì)算可見(jiàn)，其各截面正截面抗裂性均符合要求。式中：—在作用(或荷載)短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力。式中：—混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)C50，； —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎購(gòu)件，； —驗(yàn)算截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計(jì)值，依內(nèi)插求得距支點(diǎn)h/2處的彎矩，剪力為 —計(jì)算截面處縱向鋼筋合力作用點(diǎn)至上邊緣的距離，因預(yù)應(yīng)力鋼筋均彎起，近似取截面的有效高度值，即； —驗(yàn)算截面腹板寬度， 所以進(jìn)行抗剪承載力計(jì)算。2)受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面?？缰薪孛娉叽缫?jiàn)圖212，預(yù)應(yīng)力鋼筋到截面底邊的距離為，則，上翼緣平均厚度為 對(duì)于箱形梁翼緣有效工作寬度，根據(jù)《鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》箱形截面梁在腹板兩側(cè)上下翼的有效寬度計(jì)算如下：對(duì)簡(jiǎn)支梁各跨中部梁端式中 ：—腹板兩側(cè)上下各翼緣的有效寬度，；—腹板兩側(cè)上下各翼緣的實(shí)際寬度，；—有關(guān)