丙酮氰醇年產(chǎn)8萬噸精制單元設計畢業(yè)論文-免費閱讀
【正文】 b 點為（0,） ，ab 線即為精餾段操作線方程線3）繪出 q 線泡點進料時 q＝1，q 線為垂直于 x 軸并過（X F，X F）與 ab 線交與 c 點4）繪出提餾段操作線在對角線上取 d（X W，X W\） ，連接 cd，直線 cd 即為提餾段操作線5）從 a 點開始，在精餾塔操作線與平衡線之間作由水平與垂直線構(gòu)成的階梯，當接梯跨過 c 點時，換為在提餾段與平衡線之間繪階梯，直至階梯的垂線達到或超過點 d 為止。P64 得當量長度 le/d=3000。進入系統(tǒng)的物料量和流出系統(tǒng)的能量相等。0Cr18Ni11Ti 12 V3112 精制塔回流罐立式φ9001600，V=179。精制塔頂壓力為 －（絕壓）以 PR311 計，溫度為 25℃左右（TR315） 。1．2 本地區(qū)自然條件平均氣壓：最高溫度：+38℃最低溫度：38℃平均相對溫度＞1％最深凍土深度：10cm最大降雪量 平均風速 松花江水溫 15℃最高水溫 25℃ 1．3 生產(chǎn)流程敘述粗 ACH 貯罐（V3107）中的 90%的 ACH 經(jīng)粗 ACH 泵（P3107A/S）打出，首先用 FRC314 記錄并調(diào)節(jié)精制塔（T3111）進料量，然后進入進出料換熱器（E3111）與由精制塔（T3111）塔底采出的精 ACH 進行換熱，使粗 ACH 的溫度由 30℃升到 80℃，在該換熱器中粗 ACH 走管程，精 ACH 走殼程。在粗 ACH 進入進出料換熱器前設有分路，用 TRC312 調(diào)整未換熱的粗 ACH 量來調(diào)整進精制塔的粗 ACH 的溫度在 70℃左右精制塔操作為真空精餾，其真空度是由蒸汽噴射泵（P3114A/B）抽吸精制塔回流罐的尾氣來實現(xiàn)的，其真空度由 PIC315 來調(diào)節(jié)控制。精制塔塔頂餾出物為丙酮、氫氰酸和水等的混合氣體，留出物經(jīng)塔頂冷凝冷卻器（E3114）利用10℃鹽水冷卻至2～4℃后，進入精制塔回流罐（V3112） ，回流液一部分由精制塔回流泵（P3112A/S）送回到精制塔塔頂作為回流，其流量由 FRC312 記錄控制。00Cr17Ni14MO2SUS316L13 V3113A/B/C 成品中間罐臥式φ20224600，V=179。設計計算以千克為單位精制工序能量衡算。彎頭的選?。哼x用 10 個標準彎頭入泵前管路 5 個， ，出口泵管路 5 個，le/d=350三通 3 個 le/d=240 118℃時，密度為 ： μ=10 3MPaS取 ε=（絕對粗糙度）Re=d1μ 1ρ/μ=10 5=107ε/ d 1=l2=l1=25m ξ=Σle 入 =90++7/2=103Σhf 進 （λ 入 （Σle 入 + l1）/ d 1+ξ）μ 12/2=泵出口管路阻力 b=50mRe= d2μ 2ρ/μ =3710 3 /105 =105ε/ d 2=查171。跨過 c 點的為進料板，最后的階梯為再沸器6）依圖顯示，精餾段有 4 塊塔板，第 5 塊為進料板，提餾段有 23 塊塔板（3）以塔效率為 70% 計，精餾段塔板數(shù)=4/=≈6；提餾段塔板數(shù)=23/=≈33；所以精餾段有 6 塊塔板，第 7 塊為進料板，提餾段有 33 塊塔板。tn?A ’= An’/（）= m 2D’= = m?T4將 D’圓整到 D=，作為初選塔徑，由此塔徑可以算出：A = D2== Af= A ==（降液管橫截面積）TAn= A －Af=－= 2Un= =Lw===實際泛點百分率為 =%Ufn塔板詳細設計⑴溢流堰的型式和高度的選擇選擇平頂溢流堰，取堰高 hw=⑵采用垂直弓形降液管和普通平底受液盤，取 ho=塔板數(shù)的計算（1） 已知在此精制系統(tǒng)中，ACH—（ACO、HCN）在各溫度下的平衡數(shù)據(jù)如下表，t/℃ 118 115 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20Y X 、 表 4—2 （2）理論塔板數(shù)的計算使用圖解法計算精制塔塔板數(shù)1）根據(jù)物料中各組分的平衡關系做出 yx 相圖XWX2）繪出精餾段操作線其中 a 點為（X d，X d）?；?87。2．2 有關物料衡算技術數(shù)據(jù)1．生產(chǎn)能力: 80000 噸/年2. 生產(chǎn)時間: 8000 小時/年3. 產(chǎn)品要求：丙酮氰醇 ≥99%（wt%）
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