【正文】 但是由于時間短、工藝復雜，加上首次進行這樣的大型設計，經(jīng)驗不足且水平有限，在本次設計中，缺點、錯誤在所難免，敬請各位老師指正。則出口管徑：d3== m取出口管徑d3=90 mm。取充氣系數(shù)0= hl=1hL== ⑶液體表面張力所造成的阻力很小，可以忽略。塔底含醇1%，可近似為純水，105℃， kg/m3。 表217 5MPa，220℃下出塔氣除(CH3OH)熱容組分COCO2H2N2ArCH4C4H9OH(CH3)2OH2O合計流量：Nm3比熱：kJ/kmol℃/熱量：kJ/℃查得250℃ kJ/kmol， Nm3。塔頂： 塔釜：B. 常壓塔。軟水加入量為精甲醇的20%計，則需補加軟水： %(18%)= kg/h據(jù)以上計算列表213。 表26 甲醇生產(chǎn)入塔氣流量及組成　單位：Nm3/h組分COCO2H2N2CH4ArCH3OHH2O合計流量：Nm3/h組成(V)%100又由G出塔= G循環(huán)氣G消耗＋G生成據(jù)表22得表27。忽略原料氣帶入份，根據(jù)②、③、④得反應⑤生成的水的量為：= kmol/h， kmol/h， Nm3/h。 本設計的主要方法及原理 造氣工段：使用二步法造氣 CH4+H2O(氣)→CO+ kJ/mol CH4+O2→CO2+2H2+ kJ/mol CH4+O2→CO+2H2+ kJ/mol CH4+2O2→CO2+2H2O+ kJ/mol合成工段5MPa下銅基催化劑作用下發(fā)生一系列反應 主反應 ： CO+2H2→CH3OH+ kJ/kmol副反應： 2CO+4H2→(CH3O)2+H2O+ kJ/kmol CO+3H2→CH4+ H2O+ kJ/kmol 4CO+8H2→C4H9OH+3H2O+ kJ/kmol(A) CO+H2→CO + kJ/kmol除（A）外，副反應的發(fā)生，都增大了CO的消耗量，降低了產(chǎn)率，故應盡量減少副反應。中壓法：( Mpa)隨著甲醇工業(yè)的大型化，如采用低壓法勢必導致工藝管道和設備較大，因此在低壓法的基礎上適當提高合成壓力，即發(fā)展成為中壓法。 2） 我國甲醇工業(yè)發(fā)展我國的甲醇工業(yè)經(jīng)過十幾年的發(fā)展，生產(chǎn)能力得到了很大提高。長期以來，甲醇都是被作為農藥，醫(yī)藥，染料等行業(yè)的工業(yè)原料，但隨著科技的進步與發(fā)展，甲醇將被應用于越來越多的領域。本文主要以投資成本，生產(chǎn)成本，產(chǎn)品收率為依據(jù)，并用一系列計算和合成甲醇的原理與其他方法進行對比。1991年，我國的生產(chǎn)能力僅為70萬噸，截止2004年底，我國甲醇產(chǎn)能已達740萬噸，2005年甲醇產(chǎn)量達到500萬噸，%，%。中壓法仍采用高活性的銅基催化劑，反應溫度與低壓法相同，但由于提高了壓力，相應的動力消耗略有增加。反應熱力學一氧化碳加氫合成甲醇的反應式為 CO+2H2CH3OH(g)這是一個可逆放熱反應，熱效應。 MPa，40℃時各組分在甲醇中的溶解度列表于表21表21 ，40℃時氣體在甲醇中的溶解度組分H2COCO2N2ArCH4溶解度Nm3/t甲醇0Nm3/h0 《甲醇生產(chǎn)技術及進展》據(jù)測定：35 ℃時液態(tài)甲醇中釋放CO、CO g甲醇，假定溶解氣全部釋放，則甲醇擴散損失為：(++++)= kg/h， Nm3/h。表27 組分COCO2H2N2CH4ArCH3OHH2OC4H9OH(CH3)2O合計入塔消耗生成出塔組成(V)100甲醇分離器出口氣體和液體產(chǎn)品的流量、組成見表28。表213 預塔進料及組成物料量：kg/hCH3OHH2ONaOH(CH3)2OC4H9OH合計粗甲醇堿液軟水合計(2).出料　。塔頂： 塔釜：甲醇　　 水　　 NaOH 高沸物 kg/h： 總出料：由以上計算。所以：Q出=+=+ = kJ由反應式得:Q反應=[++++()] 1000 =(+++)1000 =87556320 kJ Q熱損失=(Q入＋Q反應) 5%=(+87556320) 5%= kJ所以：殼程熱水帶走熱量 Q傳 = Q入 + Q反應 Q出 Q熱 =+ = kJ又：Q傳=G熱水r熱水所以:G熱水== kg/h即時產(chǎn)蒸氣：=　 常壓精餾塔能量衡算 Xf==查《化工工藝設計手冊》,甲醇露點溫度t=℃75℃操作條件：塔頂75℃，塔釜105℃，進料溫度124℃，回流液溫度40℃，取回流液與進料的比例為4:1。所以：液體平均密度== kg/m3則液體負荷Lm== 初估塔徑本設計采用F1重閥浮閥塔，設全塔選用標準結構，板間距HT= m，溢流堰高hc= m。 所以hp=hc+hL 對精餾段：hp=+= 對提餾段：hp=+=2渣塔 為防止淹塔，要求嚴格控制降流管中液層高度。 ⑷.進料管進料狀態(tài)為124 ℃， MPa， kg/h， kg/h， kg/m3，即甲醇的密度為：＝＝ m3/h所以：進料體積流量為：V== m3/h進料管流速取為u= m/s，則進料管徑： d4== m即取d4=70 mm⑸.再沸器蒸汽入口管由前面計算可知： kg/h，溫度為105 ℃。我相信通過本次設計，這將是我以后在工作中的重要經(jīng)驗，在本次設計過程中，得到了各位指導教師及多位同學的熱心幫助，在此表示謝意。 通過畢業(yè)設計訓練使自己進一步鞏固加深所學的基礎理論、基本技能和專業(yè)知識，使之系統(tǒng)化、綜合化；在畢業(yè)設計中培養(yǎng)了自己獨立工作、獨立思考并運用已學的知識解決實際工程技術問題的能力，特別是獲取新知識的能力；加強了對計算、繪圖、實驗方法、數(shù)據(jù)處理、編輯設計文件、使用規(guī)范化手冊等最基本的工作實踐能力的培養(yǎng)；訓練了樹立具有符合國情和生產(chǎn)實際的正確的設計思想和觀與他人合作的工作作風。塔高=3000+(750+60)+35350+1200+350+3000+7007 =25510 mm 5.接管設計 ⑴.塔頂甲醇蒸汽出口管由前面計算可知： kg/h，溫度75 ℃，則體積流量為：V=== m3/h蒸汽流速，取u=20 m/s則出口管面積S== m2所以：出口管徑d1== m即取d1=663 mm ⑵.回流液進口管已知回流液溫度為40℃， kg/h查表知:40℃= kg/m3所以：其體積流量V== m3/h取液體流速u= m/s則回流液入口管徑d2==== mm即取d