【正文】 表53 構筑物水頭損失表構筑物名稱水頭損失（m）構筑物名稱水頭損失（m）細格柵中格柵沉砂池接觸池CASS池 計量槽管渠水力計算表54 污水管渠水力計算表管渠及構筑物名稱流量（L/S）管渠設計參數水頭損失D(mm)I(‰)V(m/s)L(m)沿程局部合計出水口至計量堰350700160計量堰至接觸池3507005接觸池至cass池35070070cass池至沉砂池35030090沉砂池至集水池17550025集水池至進水口35070030 污水處理高程布置污水處理廠高程計算以接受處理后污水水體的最高水位作為起點，沿污水處理流程倒推計算，以使處理后的污水在洪水季節(jié)也能自流排出。各個構筑物布置 按照上述原則，結合設計規(guī)范的要求，繪制污水處理廠的平面布置圖。3） 構（建）之間的間距應滿足交通、管道（渠）敷設、施工和運行管理等方面的要求。該項目設置一脫泥間位于污泥濃縮工藝之后，用于脫去污泥中的絕大部分水分。經脫水處理后，污泥的含水率可降低，成為濾餅，便于最終處置。出泥管管徑取d=200mm。 = (㎏O2/d) 式中 Oa —需氧量，㎏O2/d； —活性污泥微生物每代謝1㎏BOD需氧量，㎏～㎏，㎏； —1㎏活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，㎏～㎏，㎏。為：(10) 復核出水溶解性BOD5處理水中非溶解性BOD5的值：DOD5=Ce——處理水中懸浮固體濃度10mg/LXa——b——微生物自身氧化速率 DOD5=10=故水中溶解性DOD5要求小于10－= mg/L而該設計出水溶解性DOD5： Se’= == 設計結果滿足設計要求。則 （ⅱ）潷水結束時泥面高度，H3（m）已知撇水水位和泥面之間的安全距離，H2==；H3=H(Hl+H2)==(ⅲ) SVI—污泥體積指數,(ml/g) SVI=代入數值，則 SVI=(ml/g)， 此數值反映出活性污泥的凝聚、沉降性能良好。Vmax = 104tXO (MLSS≤3000) 式中 Vmax—活性污泥界面的初始沉降速度。與此同時，活性污泥在幾乎靜止的條件下進行沉淀分離，活性污泥沉至池底，下一個周期繼續(xù)發(fā)揮作用，處理后的水位于污泥層上部，靜置沉淀使泥水分離。泵房面積取20mx8m(考慮遠期)㈤CASS池的設計與計算CASS工藝是將序批式活性污泥法（SBR）的反應池沿長度方向分為兩部分，前部為生物選擇區(qū)也稱預反應區(qū)，后部為主反應區(qū)。設計流量為Qmax=，設計水力停留時間t=，水平流速v1=。 普通沉砂池截留的沉砂中夾雜有15%的有機物，使沉砂的后續(xù)處理難度增加，采用曝氣沉砂池，可在一定程度上克服此缺點。設計流量：采用CASS工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。泵前中格柵圖細格柵可進一步去除污水中的懸浮物和漂浮物，保證后續(xù)設備和工藝的正常運行。㈡格柵的設計與計算格柵是一種簡單的過濾設備，格柵由一組或數組平行的金屬柵條、塑料齒鉤或金屬網、框架及相關裝置組成，傾斜安裝在污水渠道、泵房集水井的進口處或污水處理廠的前端，用來截留污水中較粗大漂浮物和懸浮物，如纖維、碎皮、毛發(fā)、果皮、蔬菜、木片、布條、塑料制品等，防止堵塞和纏繞水泵機組、曝氣器、管道閥門、處理構筑物配水設施、進出水口，減少后續(xù)處理產生的浮渣，保證污水處理設施的正常運行。④CASS比CAST系統(tǒng)簡單。）②運行費用省。由于污泥在CASS反應池中已得到一定程度的消化，所以剩余污泥的耗氧速率只有l(wèi)0mgO2/gMISS因此，選擇不易發(fā)生污泥膨脹的污水處理工藝是污水處理廠設計中必須考慮的問題。在暴雨時。作為生化反應推動力的底物濃度，從進水的最高濃度逐漸降解至出水時的最低濃度，整個反應過程底物濃度沒被稀釋，盡可能地保持了較大推動力。CASS工藝分預反應區(qū)和主反應區(qū)。（5）. 水文地質（1）水文：北湖水位二十年一遇洪水位為43米，五十年一遇的洪水位為45米，常年水位41米（以上標高均為吳淞高程）。其中城區(qū)面積556平方公里。其地域范圍為東經111176。 BOD5≤20mg/L。深度: 初步設計（1）.水質水量項目規(guī)模：長沙某污水處理廠主要處理該市某地區(qū)的工業(yè)及居民廢水?？紤]遠期發(fā)展，設計水量擴大一倍。 COD≤60mg/L。53′～114176。3）氣候、氣象①氣候：屬亞熱帶季風性濕潤氣候，四季分明，春末夏初多雨，夏末秋季多旱，夏冬季長，春秋季短，夏季約118—127天，冬季117—122天，春季61—64天，秋季59—69天。（2） 地質：該區(qū)為平原地帶，地基承載力均在18 t/m2以上。在預反應區(qū)內，微生物能通過酶的快速轉移機理迅速吸附污水中大部分可溶性有機物，經歷一個高負荷的基質快速積累過程，這對進水水質、水量、PH和有毒有害物質起到較好的緩沖作用，同時對絲狀菌的生長起到抑制作用，可有效防止污泥膨脹；隨后在主反應區(qū)經歷一個較低負荷的基質降解過程。此間在曝氣池的各斷面上只有橫向混合，不存在縱向的返混?？山浭芷匠Ｆ骄髁?倍的高峰流量沖擊，而不需要獨立的調節(jié)池。由于絲狀茵的比表面積比茵膠團大，因此，有利于攝取低濃度底物，但一般絲狀茵的比增殖速率比非絲狀茵小，在高底物濃度下茵膠團和絲狀茵都以較大速率降解物與增殖，但由于膠團細菌比增殖速率較大，其增殖量也較大，從而較絲狀茵占優(yōu)勢。h以下，一般不需要再經穩(wěn)定化處理，可直接脫水。由于曝氣是周期性的，池內溶解氧的濃度也是變化的，沉淀階段和排水階段溶解氧降低，重新開始曝氣時，氧濃度梯度大，傳遞效率高，節(jié)能效果顯著，運行費用可節(jié)省10％—25％。該工藝流程比較簡單，主要有粗格柵、提升泵、細格柵、曝氣沉砂池、CASS池等。 按照格柵形狀，可分為平面格柵和曲面格柵；按照格柵凈間距，可分為粗格柵（50100mm）、中格柵（1040mm）、細格柵（）三種，平面格柵和曲面格柵都可以做成粗、中、細三種。細格柵采用連續(xù)運行方式，柵渣由一臺無軸螺旋壓實輸送機收集脫水后運往廠外填埋。污水經提升后流入曝氣沉砂池，然后流入CASS池，經潷水器潷水排除CASS池。沉砂池的作用是從污水中分離相對較大的無機顆粒，沉砂池一般設在倒虹吸管、泵站、沉淀池前，保護水泵和管道免受磨損，防止后續(xù)處理構筑管道的堵塞，減小污泥處理構筑物的容積，提高污泥有機組分的含量，提高污泥作為肥料的價值。 3. 設計計算設計選擇兩組曝氣沉砂池，分別與格柵鏈接，(1)沉砂池有效容積式中V——沉砂池有效容積（m3）Q——設計流量，m3/s t停留時間（min）,一般1~3min。在主反應區(qū)后部安裝了可升降的潷水裝置，實現了連續(xù)進水間歇排水的周期循環(huán)運行，集曝氣沉淀、排水于一體。 （3）潷水階段沉淀階段完成后，置于反應池末端的潷水器開始工作，自上而下逐層排出上清液，排水結束后潷水器自動復位。t—水溫，取20℃X0—沉降開始時MLSS的濃度，X0＝Nw=3000mg/L，則Vmax = 104203000 = m/s 沉淀時間TS用下式計算 式中 TS—沉淀時間，h H—反應池內水深，m —安全高度，（5） 排水時間TD及閑置時間Tf 根據城市污水處理廠運行經驗，,。（8）CASS池外形尺寸（?。? 式中：B—池寬，m，B:H=1—2，取B=8m，8/4=2，滿足要求； L=，取L=, L:B=4—6,滿足要求。(11)計算剩余污泥量 理論分析，知溫度較低時，產生生物污泥量較多。（ⅱ）氨氮硝化需氧量Ob按下式計算； =[20000（355）] = (㎏O2/d)