【正文】 （5）窯池 采用淺池熔化，可防止玻璃也在池底形成滯流層，提高玻璃液質(zhì)量。 （4） 頂蓋：頂蓋采用大塊耐火磚組合平頂?shù)鯍旖Y(jié)第9章 設(shè)計(jì)說明 重要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 熔化能力：600t/d熔化率：（m2 蓄熱室耐火材料的選用蓄熱室使用耐火材料的部位有格子體、爐條碹、蓄熱室頂碹、側(cè)墻和中間隔墻。鋪面磚采用75mm電熔AZS磚。小爐碹頂保溫磚采用輕質(zhì)粘土保溫磚。從另一個(gè)人角度來說，玻璃熔窯用的耐火材料應(yīng)具有很強(qiáng)的抗侵蝕性能，使玻璃熔窯有較長的使用壽命，并盡可能少的減少結(jié)石、條紋和氣泡的產(chǎn)生。 選擇流槽磚長為680mm，內(nèi)寬為1100mm，深為250mm。因此選用喇叭形，喇叭形結(jié)構(gòu)可以減少梯形、直通形流道的死角，避免玻璃析晶；降低玻璃液在流道中的流速，減輕其對耐火材料的侵蝕和沖刷；采用梯形橫截面閘板，使結(jié)構(gòu)嚴(yán)密，且不飄動(dòng)，還不需在側(cè)壁上加工凹槽。錫槽的密封在錫槽設(shè)計(jì)當(dāng)中應(yīng)予以重視。局部阻力計(jì)算公式為： （61）式中W—廢氣的速度 ζ為局部阻力系數(shù)，為廢氣密度，t為廢氣的溫度。表61 漏風(fēng)系數(shù)及煙道煙氣量序號(hào)漏風(fēng)位置漏風(fēng)系數(shù)煙氣量計(jì)算式1進(jìn)入小爐口0V1=2進(jìn)入格子體5V2=3出格子體15V3=4進(jìn)空氣交換器5V4=5出空氣交換器15V5=6進(jìn)閘板前5V6=7進(jìn)煙囪前5V7= 煙氣在各小爐中的分配見表 62。選擇依據(jù)［7］：格子體的傳統(tǒng)耐火材料是粘土磚，但現(xiàn)在是堿性材料和電容鋯剛玉轉(zhuǎn)所取代。h）； q玻玻璃形成熱， 單位kJ/kg玻璃液； k1 計(jì)算常數(shù)，～，； 。（4）玻璃熔化溫度 1400℃ 100㎏濕粉料中形成氧化物的數(shù)量見表42 表42 形成玻璃液的各氧化物的量 單位：質(zhì)量分?jǐn)?shù)（%）原料名稱形成玻璃液的氧化物量的計(jì)算氧化物數(shù)量/㎏SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOR2O總數(shù)砂巖%10096%%%10096%%%10096%%%10096%%%10096%%鉭鈮石%10096%%%10096%%%10096%%%10096%%%10096%%%10096%%石灰石%10096%%%10096%%%10096%%%10096%%%10096%%白云石%10096%%%10096%%%10096%%%10096%%%10096%%純堿%10096%%芒硝%10096%%合計(jì) 100㎏干粉料逸出氣體組成見表43表43 逸出氣體組成原料名稱逸出氣體量的計(jì)算逸出氣體量CO2H2OSO3總量石灰石白云石純堿芒硝煤粉濕粉料%100=%100=%100=%100=%100=1004%=4質(zhì)量/㎏體積（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)）/m3所占體積分?jǐn)?shù)/% 配合料用量的計(jì)算 碎玻璃量粉料量=2080即：碎玻璃量=2080粉料量即1㎏㎏碎玻璃，可以得到玻璃液： %1＋＝ 因此，熔制成為1㎏玻璃液需要粉料量： G粉=1/= G碎玻璃= 熔化成1㎏玻璃液需要的配合料量為：＋＝ 生成硅酸鹽耗熱量（以1㎏濕粉料進(jìn)行計(jì)算，單位kJ/kg）由CaCO3生產(chǎn)CaSiO3時(shí)反應(yīng)耗熱量q1： q1 ＝＝＝ kJ由MgCO3生成MgSiO3時(shí)反應(yīng)耗熱量q2： q2 ＝＝(＋＋)/100＝ kJ由CaMg(CO3)2生成CaMg(SiO3)2時(shí)反應(yīng)耗熱量q3： q3 ＝＝（＋）/100＝由NaCO3生成NaSiO3時(shí)耗熱量q4： q4 ＝＝＝ kJ由Na2SO4生成 NaSO3時(shí)耗熱量q5： q5 ＝＝ kJ1㎏濕粉料生成硅酸鹽耗熱量：q0 ＝q1＋q2＋q3＋q4＋q5 ＝（kJ） 玻璃形成過程的熱量平衡（以生成1㎏玻璃液計(jì)，單位是kJ/kg,從0℃算起） （1）支出熱量a. 生成硅酸鹽耗熱量：qⅠ ＝q0G粉＝＝：qⅡ ＝347G粉（1－）kJ＝347（1－）＝℃耗熱量：qⅢ ＝C玻t玻 C玻＝＋10－4t玻＝＋10－41400＝ qⅢ ＝C玻t玻＝1400＝ kJd．加熱逸出氣體到1400℃耗熱量：qⅣ ＝ 式中 V氣＝ G粉＝ t熔＝1400℃ C氣＝CCO2（CO2%＋SO2%）＋CH2OH2O% ＝（＋）%＋% ＝ qⅣ ＝＝1400 ＝ kJ：qⅤ ＝2491G粉G水 qⅤ ＝2491G粉G水＝24914%＝ kJ共計(jì)支出熱量：q支＝qⅠ＋qⅡ＋qⅢ＋qⅣ＋qⅤ =++++ ＝（2）收入熱量（設(shè)配合料入窯溫度為20℃）：qⅥ ＝C碎玻璃G碎玻璃t碎玻璃 C碎玻璃＝＋10－420＝ qⅥ ＝C碎玻璃G碎玻璃t碎玻璃＝20＝ kJ：qⅦ ＝C粉G粉t粉 qⅦ ＝C粉G粉t粉＝20＝ kJ共計(jì)支出熱量：q收 ＝qⅥ＋qⅦ＝＋＝（3）熔化1㎏玻璃液在玻璃形成過程中的耗熱量：q＝q支－q收＝－＝［5］（1） 重油成分見下表44 表44 重油成分 單位：質(zhì)量分?jǐn)?shù)（%）CHONSA水分總和（2）計(jì)算基準(zhǔn)：100g重油；條件： 重油完全燃燒；窯內(nèi)氣體或火焰按其化學(xué)組成成分以及具有的氧化或還原能力分為氧化氣氛、中性氣氛、還原氣氛三種。（2） 深度 與卡脖深度一樣，比熔化部的淺。冷卻部的溫降主要是通過冷卻部本身外表面的自然散熱來實(shí)現(xiàn)。從生產(chǎn)實(shí)踐看池壁被侵蝕的最嚴(yán)重的部位，就是配合料料堆沖刷、磨損最嚴(yán)重的部位。 火焰空間設(shè)計(jì) （1） 胸墻 每側(cè)胸墻從池壁內(nèi)側(cè)外移300 mm，這樣固定胸墻后可以防止池壁磚侵蝕后胸墻下傾，避免火焰過長燒損胸墻。d）。表26 各向產(chǎn)品相關(guān)參數(shù)產(chǎn)品厚度2mm3mm5mm6mm產(chǎn)品比例10%50%30%10%重量箱折算系數(shù)1玻璃拉引速度（m/h）1250800540500原板寬度 m 工作日 345天 綜合成品率 75%工廠儲(chǔ)存定額：原料 硅砂60天 鉭鈮石60天 石灰石60天 白云石60天 純堿30天 芒硝60天 煤粉60天燃料 重油30天 玻璃成品產(chǎn)量計(jì)算通常生產(chǎn)中，一玻璃重量箱= 2mm玻璃板10m2（ ）。④玻璃獲得率 玻璃獲得率⑤碎玻璃引入率在生產(chǎn)的各個(gè)環(huán)節(jié)總有一定量的碎玻璃，如生產(chǎn)中不合格產(chǎn)品及切裁下來的邊子等。在進(jìn)行粗算時(shí)，可以選擇含氧化物種類最少或用量最多的原諒開始計(jì)算。根據(jù)Ratcliffe得出100℃下按質(zhì)量分?jǐn)?shù)計(jì)算熱導(dǎo)率的加和性系數(shù)[2]如下表110：表110 各組分熱導(dǎo)率加和系數(shù).組分SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgONa2O熱導(dǎo)率加和系數(shù)－求得玻璃的熱導(dǎo)率λ為：λ=Wｉ?λｉ=[%+%+%+% +%+%()]105 =105cal?cm1?s1?℃1 =?m1?K1 ~（m?K）之間，合理。采用高橋健太郎法求玻璃的線膨脹系數(shù)[3]，根據(jù)玻璃的成分表12，y氧化物=P氧化物M氧化物 （13）Y氧化物=y氧化物y氧化物 （14）表17 各組分對應(yīng)的y和Y組分SiO2CaOMgO總和y氧化物Y氧化物（%） 在0~400℃溫度范圍內(nèi)高橋的加和性計(jì)算系數(shù)[3]如下表：表18 各組分氧化物的高橋加和性系數(shù)組分SiO2CaOMgO加和性系數(shù)αn/108℃1根據(jù)以上兩表表17和表18，得玻璃在0~400℃溫度范圍內(nèi)的線膨脹系數(shù)α為 α=+++++ =107℃1（5）玻璃比熱玻璃的比熱容常用語熔爐熱工中計(jì)算燃料消耗量、熱利用率等。在實(shí)際生產(chǎn)中，通過測定玻璃的密度來控制工藝過程，借以控制玻璃成分。即以氧化物的物質(zhì)的量/SiO2的物質(zhì)的量表示。K2O和Na2O一樣為網(wǎng)絡(luò)外體，起助熔作用。 CaO CaO是玻璃網(wǎng)絡(luò)外體，在一定范圍內(nèi)能加速玻璃的熔化和澄清過程，并提高玻璃化穩(wěn)性。（1）SiO2 SiO2 是形成玻璃的最主要成分，也是構(gòu)成玻璃的基礎(chǔ)，為玻璃形成體。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。(5)設(shè)計(jì)中充分考慮延長窯齡的方法和措施，要注重耐火材料裝備水平，又要充分考慮生產(chǎn)后期保窯操作的可能性及方便性。還有像我國自主開發(fā)的余熱發(fā)電技術(shù)與裝備、煙氣脫硫技術(shù)與裝備、石英尾砂提純及綜合利用技術(shù),全氧燃燒技術(shù)與裝備也逐漸應(yīng)用到到浮法熔窯。經(jīng)過我國玻璃工作者的不斷努力，我國先后在熔窯日熔化量、玻璃生產(chǎn)技術(shù)裝備、節(jié)能降耗、環(huán)境保護(hù)、多功能玻璃開發(fā)以及超薄、超厚品種研制與產(chǎn)業(yè)化等方面取得了重大突破。據(jù)統(tǒng)計(jì)，至2009年末我國日熔化能力500 % , 600 % , 700 %。目前國際玻璃新技術(shù)均向能源、材料、環(huán)保、信息、生物等五大領(lǐng)域發(fā)展。(6)節(jié)省投資，材料配置上注重實(shí)用性，不搞花架子。對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。它賦予了玻璃一系列優(yōu)良性能，如透明度，機(jī)械強(qiáng)度，透紫外光性，化學(xué)穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性等。高溫時(shí)降低玻璃粘度，低溫時(shí)增加玻璃液粘度，亦可調(diào)整玻璃的料性，提高玻璃的硬化速度。K2O代替Na2O具有“雙堿”效應(yīng)，提高玻璃化學(xué)穩(wěn)定性，減少玻璃的析晶，改善玻璃的析晶傾向。計(jì)算系統(tǒng)使用玻璃成分范圍為：SiO2 ，Na2O ~, CaO ~, MgO ~, Al2O3 ~,且滿足公式 11 在公式11中，A，B和T0可由下式求出A=++++B=+++T=+++[注意：η的單位為P（1P=101Pa?s），該體系適用的粘度范圍為10~1012Pa?s ,一般實(shí)驗(yàn)與計(jì)算的結(jié)果一般偏差為3℃。 g/cm3左右。各種玻璃的比熱容一般介于335~1047J/(kg?K)。綜合以上，根據(jù)設(shè)計(jì)玻璃的性能要求，參考現(xiàn)有實(shí)際生產(chǎn)廠家的玻璃組成成分，結(jié)合給定的生產(chǎn)工藝條件，擬定出設(shè)計(jì)玻璃的最初組成。第二步進(jìn)行校正。加入碎玻璃經(jīng)濟(jì)上節(jié)約能源。產(chǎn)品年產(chǎn)量箱數(shù)：600000345/50=3105000（重量箱）(1) 產(chǎn)品任務(wù)見表27。 則 熔化面積為F熔==（3）熔化面積及其尺寸前臉墻距1 m， m，共6對小爐。 胸墻高 H＝1600 mm。 ；?，F(xiàn)在在冷卻部吹微調(diào)風(fēng)（即稀釋風(fēng)）以保證使玻璃液的成型溫度波動(dòng)范圍在177。這樣在它們之間設(shè)置臺(tái)階，可以減少玻璃液的回流，節(jié)能，取1200 mm。理論上，窯內(nèi)過剩系數(shù)α1時(shí)，燃嬈中有多余的O2，具有氧化能力，窯內(nèi)為氧化氣氛；當(dāng)α＝1時(shí)，燃燒產(chǎn)物中無多余的O2和未燃嬈完全的CO，窯內(nèi)為中性氣氛；當(dāng)α1時(shí)，燃燒產(chǎn)物中含有一定的CO，具有還原能力，窯內(nèi)為還原氣氛。熔化面積F熔＝ ；熔化量：600t/dP=600000/（24）= kg/m2上層格子磚要求耐高溫、耐化學(xué)侵蝕好、而高溫強(qiáng)度不高；中間格子磚溫度變化及化學(xué)侵蝕均小，但荷重增加；下層1~2層可用電熔剛玉磚，上層用普通燒成鎂磚，中間用堿性耐火材料與下部粘土磚直接接觸。表62 煙氣在各小爐中的分配量小爐序號(hào)煙氣分配量（%）進(jìn)入小爐量分支煙道煙氣量119=2