【正文】 3 3.??????箍筋選用雙肢直徑為 10mm 的 HPB235 鋼筋，箍筋抗拉強度設計值，間距為 ，則 ，故28svfMa2vsm?27svAm?河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 主梁內力計算及配筋47??????所以， (268).78csV?????.3kN? kN?? dVk???端部截面處斜截面抗剪滿足要求。??又截面抗彎承載力有公式 39。（3）橋面、欄桿及人行道施工和營運階段 橋面濕接縫結硬后，主梁即為全截面參與工作，此時截面特性計算采用計入非預應力鋼筋和預應力鋼筋影響的換算截面，T 梁翼板有效寬度為 2200mm。00()2dcfxMbh???x，(192/)????39。河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 主梁內力計算及配筋40θ主 梁 底 面 線錨 固 點 彎 止 點 導 線 點 彎 起 點 跨中截面圖 鋼束計算圖（單位：mm）NN2 號鋼束計算如下cotct8=246dlym???????2an0an139bR?25wdbll?()(3/286)4791kwx m????12coscos=1bl ????????795kbl ?同理可計算得其他控制點位置，將各鋼束的控制參數匯總于表 59。表 58 鋼束錨固端截面幾何特性 分塊名稱Ai2()cm1yi2Si3()c3=12Ii4()cm4di= ys yi5()I= Ai d2i4()cm6I= Ix + Ii 4()c7=4+6翼板 3300 24750 61875 17875968 17937843承托 24 102966 腹板 9250 994375 6446880 匯總 12574 24425814 （注：表中 ）???208..xyc?河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 主梁內力計算及配筋39故計算得： cmAy??????????..xs?()94.()2570ypak c????說明該鋼束群重心處于截面的核心范圍內。按正常使用極限狀態(tài)的應力要求估算鋼束數 對于簡支梁帶馬蹄的 T 型截面，當截面混凝土不出現拉應力控制時，則得到鋼束數 n 的估算公式： 1()kPpspMCfe????式中： ——持久狀態(tài)使用荷載產生的跨中彎矩標準組合值， ；kMC1——與荷載有關的經驗系數， 對于公路—II 級，取 C1=；——鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積是 ，即：pA? 2cm=——鋼絞線的標準強度， =1860 ；pkf pkfMPa——上核心距，在前以算出 =；s s——鋼束偏心距，初估 =15cm；yeya已計算出前面出 ，則鋼束偏心距為：? c??按最大跨中彎矩值（I 號梁）計算： 3461 ()0()0. ()?????????河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 主梁內力計算及配筋37按承載能力極限狀態(tài)的應力要求估算鋼束數根據極限狀態(tài)的應力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度 ，應力圖cdf式呈矩形，同時預應力鋼束也達到設計強度 ，則鋼束的估算公式為：pdfkpdPMnahf????A式中： ——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎距值；k ——經驗系數，一般取 ~，本設計中取 ；a ? ——預應力鋼絞線的設計強度。圖 L/4 彎矩計算⑴ I 號梁 L/4 彎矩：汽車荷載 4 2(1)().=8l cqkqMmPykN??????????????（ ）人群荷載 24 ). kNm?????????⑵ II 號梁 L/4 彎矩：汽車荷載 24 ???????（ ）=875人群荷載 24 ) kNm???????????河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 主梁內力計算及配筋33 主梁支點截面剪力⑴ I 號梁支點截面剪力計算。1m( ).)cqqqqqqxxx?????????人群荷載 ： 39。39。39。39。39。三車道折減系數為 ，四車道折減系數為 ，但折減后的值不小于兩行車隊布載時的計算結果。39。ijn表 53 橫向影響線豎坐標值 梁號 ()em1i?8i?IIIIIIV⑤計算荷載橫向分布系數I 號邊梁的橫向影響線和布載圖式如圖 所示設影響線零點離 I 號梁軸線的距離為 x’，則：河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 主梁內力計算及配筋2539。沖擊系數 .=?? （在橋面板內力計算中通常為 ）作用于每延米寬板條上的彎矩為： (1)().3(1)????????作用于每延米寬板條上的剪力為： 2(1).??河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第四章 行車道板計算17 內力組合①承載能力極限狀態(tài)內力組合計算（表 41）表 41 ????????基本組合 ...?所以，行車道板的設計內力為 ud=?? ?②正常使用極限狀態(tài)內力組合計算（表 42）表 41 ???????基本組合 20AQ??河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 主梁內力計算及配筋18第五章 主梁內力計算及配筋 恒載內力計算（1）主梁預制時的自重（一期恒載）g1：此時翼板寬 m①按跨中截面計算，主梁每延米自重（即先按等截面計算）中主梁： 25＝ ( 為 Am，25 為 50 號混1g??/kN凝土的容重，單位 )3/kN內、外邊梁： ???②由馬蹄增高所增加的重量折成每延米重： 24(.3.)/????③ 由梁端腹板加寬所增加的重力折算成恒載集度：主梁端部截面如圖 12()(.+)5/????????? 主梁端部截面（單位：mm）河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 主梁內力計算及配筋19④ 邊主梁的橫隔梁：內橫隔梁體積（見圖 ）：3 ?????????? 5（ ）（ +）＝ 圖 內橫隔梁圖（單位：mm）端橫隔梁體積（見圖 ）：()????????? （ .+07）圖 端橫隔梁圖（單位：mm ）河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 主梁內力計算及配筋204()25/??????⑤ 每延米自重總和中主梁：???? 內、外邊梁： =845=8?2（2）橋面板間接頭（第二期恒荷載） 2g中主梁 ????????外邊梁： =??（3）欄桿、人行道、橋面鋪裝（三期恒載） ：3g橋面坡度以蓋梁做成斜面坡找平，橋面鋪裝厚度取 6cm，瀝青混凝土的重力密度取 γ=23 。上述計算表明，初擬的主梁跨中截面是合理的。橫隔梁的剛度越大，梁的整體性越好，在荷載作用下個主梁越能更好的共同努力受力。這里設置馬蹄寬度為 50cm，高度 20cm。%%行 車 道 行 車 道圖 T 型梁橋橫斷面圖（單位：cm ）加 寬 過 渡 區(qū)支 座 處圖 T 型梁橋縱斷面圖（單位：cm ）河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第三章 主梁設計11 主梁跨中截面細部尺寸（1）主梁預應力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在 1/14~1/25，本設計取 m。主梁安裝就位后現澆 600mm寬的濕接縫，最后施工混凝土橋面鋪裝層?？v觀橋梁的發(fā)展，懸臂橋已經基本不采用，由于是跨線橋，跨度不大，斜拉橋一般用于大跨度的跨海、跨河大橋，經過上述方案的比較，決定采用預應力混凝土 T 形梁橋。橋梁設計應滿足以下幾個方面的要求：滿足交通功能要求，符合地區(qū)的發(fā)展規(guī)劃；橋梁結構造型簡潔、美觀，盡量采用有特色的新結構；橋型方案要保證受力合理、施工技術可靠、施工方便、反映新的科技成果。為了排除橋面積水，橋面設置預制混凝土集水井和φ10cm 鑄鐵泄水管，布置在拱頂實腹區(qū)段。按氣候標準分季，則冬夏長而春秋短（春季 70 天、夏季120 天、秋季 62 天、冬季 113 天）年平均氣溫 ℃；最熱月（7 月）平均℃，最冷月（1 月）平均 ℃，年極端最高溫度 ℃（1991 年 7 月 23日出現在鷹潭） ，℃（1991 年 12 月 29 日出現在余江） ，≥0℃以上的正積溫平均為 ℃；≥10℃的有效積溫達 ℃；持續(xù)天數平均有 252 天。 地質條件貴溪地質條件比較好。地質條件為：亞粘土部分分布，厚度 3～4m ；強風化砂巖，全場分布，厚度 8～10m；弱風化砂巖，全場分布，厚度 6～10m ；弱風化斷層角礫巖，部分分布，厚度 3~4m；變質砂巖以及弱風化片巖，分布至探測深度。無霜期平均達 264 天。雙向縱坡，坡度為 %。 方案編制（1）懸臂橋圖 懸臂橋（2）T 型鋼構橋圖 T 型鋼構橋（3）先簡支后連續(xù)梁 T 型梁橋圖 先簡支后連續(xù)梁 T 型梁橋河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第二章 方案比選7（4）斜拉橋圖 斜拉橋 方案比選表 21 方案比選表 懸臂橋 T 形剛構橋預應力混凝土簡支 T 形梁橋斜拉橋適用性1．橋墩上為單排支座，可以減小橋墩尺寸 2．主梁高度可較小，降低結構自重，恒載內力減小超靜定結構容易受溫度、混凝土收縮徐變作用、基礎不均勻沉降等影響，容易造成行車不順1．施工方便。河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第三章 主梁設計8第三章 主梁設計 設計資料（1）設計跨徑：標準跨徑（墩中心距離） m，簡支梁計算跨徑(相鄰支座中心距離) = m，主梁全長 36 = m，橋長（六跨）L=366=216 m 。（5）基本數據（見表 31）表 31 材料及特性項目 符號 單位 數據,cukfMPa?C50混凝土立方強度彈性模量軸心抗壓標準強度 ckf 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第三章 主梁設計9 表 31 材料及特性（續(xù)表）項目 符號 單位 數據tkfMPa軸心抗拉標準強度軸心抗壓設計強度軸心抗拉設計強度 cf 容許壓應力 39。主梁截面細部尺寸：為了增強主梁間的橫向連接剛度，除設置端橫隔梁外，還設置 4 片中橫隔梁，間距為 4，共 6 片。馬蹄與腹板交接處做成 45176。端橫隔梁是必須設置的，跨中的橫隔梁將隨跨徑的大小宜每隔 ~10m設置一道，本設計中，每隔 設置一道。河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第四章 行車道板計算15第四章 行車道板計算T 梁翼板構成鉸接懸臂板，荷載為公路—Ⅱ級，橋面鋪裝 6cm 瀝青混凝土。3/kNm?一側欄桿 ，一側人行道 ；/kNm?外邊梁 =???中梁 2/（4）主梁恒載總和（見表 51）表 51 主梁恒載總和 荷載 第一恒載 1g第一恒載 2g第一恒載 3g總和 g外邊梁 中主梁 （5）主梁恒載內力計算見圖 ，設 為計算截面離左支點的距離，并令 ，則：x xl??主梁彎矩和剪力的計算公式分別為： 21()aMlgQ=???河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 主梁內力計算及配筋21M影 響 線Q影 響 線ll圖 恒載內力計算圖恒載內力計算見表 52。 39。39。4 車道： ???3 車道： 3().93??????2 車道： 2...).cq ?所以，I 號梁汽車荷載橫向分布系數取 432max(,).6cqcqcq人群荷載 ：39。39。 39。39。39。 ().132crm????表 54 II、III、IV 號梁的橫向分布系數汽車荷載作用點相應影響線豎標 值qi?梁號 1q2q3q4q?5q678q?cqmcr1 2 3 4 支點的荷載橫向分布系數 0m如圖 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進行布載，1 號梁活載的橫向分布系數可計算如下：⑴ 對于 I 號梁：河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 第五章 主梁內力計算及配筋280q1m==2???????????（ ）⑵對于 II 號梁： 0q1==2??????????????（ ）rm可知，III、IV、V、VI 、VII 號梁與 II 號梁橫向分布系數相同。圖 為主梁縱斷面圖；圖 為汽車荷載作用下支點剪力的荷載橫向分布系數沿跨長分布圖；圖 為支點見面剪力影響線圖。pdf ???????A根據上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數 。鋼束彎起角和線性的確定 確定鋼束彎起角時，既要照顧到由其彎起產生足夠的豎向預剪力，又要考慮到所引起的摩擦預應力損失