【正文】 3 3.??????箍筋選用雙肢直徑為 10mm 的 HPB235 鋼筋，箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，間距為 ，則 ，故28svfMa2vsm?27svAm?河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋47??????所以， (268).78csV?????.3kN? kN?? dVk???端部截面處斜截面抗剪滿足要求。??又截面抗彎承載力有公式 39。（3）橋面、欄桿及人行道施工和營運(yùn)階段 橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T 梁翼板有效寬度為 2200mm。00()2dcfxMbh???x，(192/)????39。河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋40θ主 梁 底 面 線錨 固 點(diǎn) 彎 止 點(diǎn) 導(dǎo) 線 點(diǎn) 彎 起 點(diǎn) 跨中截面圖 鋼束計(jì)算圖（單位：mm）NN2 號(hào)鋼束計(jì)算如下cotct8=246dlym???????2an0an139bR?25wdbll?()(3/286)4791kwx m????12coscos=1bl ????????795kbl ?同理可計(jì)算得其他控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于表 59。表 58 鋼束錨固端截面幾何特性 分塊名稱Ai2()cm1yi2Si3()c3=12Ii4()cm4di= ys yi5()I= Ai d2i4()cm6I= Ix + Ii 4()c7=4+6翼板 3300 24750 61875 17875968 17937843承托 24 102966 腹板 9250 994375 6446880 匯總 12574 24425814 （注：表中 ）???208..xyc?河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋39故計(jì)算得： cmAy??????????..xs?()94.()2570ypak c????說明該鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) 對(duì)于簡支梁帶馬蹄的 T 型截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù) n 的估算公式： 1()kPpspMCfe????式中： ——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值， ；kMC1——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)， 對(duì)于公路—II 級(jí)，取 C1=；——鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積是 ，即：pA? 2cm=——鋼絞線的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度， =1860 ；pkf pkfMPa——上核心距，在前以算出 =；s s——鋼束偏心距，初估 =15cm；yeya已計(jì)算出前面出 ，則鋼束偏心距為：? c??按最大跨中彎矩值（I 號(hào)梁）計(jì)算： 3461 ()0()0. ()?????????河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋37按承載能力極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度 ，應(yīng)力圖cdf式呈矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度 ，則鋼束的估算公式為：pdfkpdPMnahf????A式中： ——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎距值；k ——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般取 ~，本設(shè)計(jì)中取 ；a ? ——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度。圖 L/4 彎矩計(jì)算⑴ I 號(hào)梁 L/4 彎矩：汽車荷載 4 2(1)().=8l cqkqMmPykN??????????????（ ）人群荷載 24 ). kNm?????????⑵ II 號(hào)梁 L/4 彎矩：汽車荷載 24 ???????（ ）=875人群荷載 24 ) kNm???????????河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋33 主梁支點(diǎn)截面剪力⑴ I 號(hào)梁支點(diǎn)截面剪力計(jì)算。1m( ).)cqqqqqqxxx?????????人群荷載 ： 39。39。39。39。39。三車道折減系數(shù)為 ，四車道折減系數(shù)為 ，但折減后的值不小于兩行車隊(duì)布載時(shí)的計(jì)算結(jié)果。39。ijn表 53 橫向影響線豎坐標(biāo)值 梁號(hào) ()em1i?8i?IIIIIIV⑤計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)I 號(hào)邊梁的橫向影響線和布載圖式如圖 所示設(shè)影響線零點(diǎn)離 I 號(hào)梁軸線的距離為 x’，則：河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋2539。沖擊系數(shù) .=?? （在橋面板內(nèi)力計(jì)算中通常為 ）作用于每延米寬板條上的彎矩為： (1)().3(1)????????作用于每延米寬板條上的剪力為： 2(1).??河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第四章 行車道板計(jì)算17 內(nèi)力組合①承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算（表 41）表 41 ????????基本組合 ...?所以，行車道板的設(shè)計(jì)內(nèi)力為 ud=?? ?②正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算（表 42）表 41 ???????基本組合 20AQ??河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋18第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋 恒載內(nèi)力計(jì)算（1）主梁預(yù)制時(shí)的自重（一期恒載）g1：此時(shí)翼板寬 m①按跨中截面計(jì)算，主梁每延米自重（即先按等截面計(jì)算）中主梁： 25＝ ( 為 Am，25 為 50 號(hào)混1g??/kN凝土的容重，單位 )3/kN內(nèi)、外邊梁： ???②由馬蹄增高所增加的重量折成每延米重： 24(.3.)/????③ 由梁端腹板加寬所增加的重力折算成恒載集度：主梁端部截面如圖 12()(.+)5/????????? 主梁端部截面（單位：mm）河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋19④ 邊主梁的橫隔梁：內(nèi)橫隔梁體積（見圖 ）：3 ?????????? 5（ ）（ +）＝ 圖 內(nèi)橫隔梁圖（單位：mm）端橫隔梁體積（見圖 ）：()????????? （ .+07）圖 端橫隔梁圖（單位：mm ）河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋204()25/??????⑤ 每延米自重總和中主梁：???? 內(nèi)、外邊梁： =845=8?2（2）橋面板間接頭（第二期恒荷載） 2g中主梁 ????????外邊梁： =??（3）欄桿、人行道、橋面鋪裝（三期恒載） ：3g橋面坡度以蓋梁做成斜面坡找平，橋面鋪裝厚度取 6cm，瀝青混凝土的重力密度取 γ=23 。上述計(jì)算表明，初擬的主梁跨中截面是合理的。橫隔梁的剛度越大，梁的整體性越好，在荷載作用下個(gè)主梁越能更好的共同努力受力。這里設(shè)置馬蹄寬度為 50cm，高度 20cm。%%行 車 道 行 車 道圖 T 型梁橋橫斷面圖（單位：cm ）加 寬 過 渡 區(qū)支 座 處圖 T 型梁橋縱斷面圖（單位：cm ）河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第三章 主梁設(shè)計(jì)11 主梁跨中截面細(xì)部尺寸（1）主梁預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在 1/14~1/25，本設(shè)計(jì)取 m。主梁安裝就位后現(xiàn)澆 600mm寬的濕接縫，最后施工混凝土橋面鋪裝層?？v觀橋梁的發(fā)展，懸臂橋已經(jīng)基本不采用，由于是跨線橋，跨度不大，斜拉橋一般用于大跨度的跨海、跨河大橋，經(jīng)過上述方案的比較，決定采用預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形梁橋。橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)滿足以下幾個(gè)方面的要求：滿足交通功能要求，符合地區(qū)的發(fā)展規(guī)劃；橋梁結(jié)構(gòu)造型簡潔、美觀，盡量采用有特色的新結(jié)構(gòu)；橋型方案要保證受力合理、施工技術(shù)可靠、施工方便、反映新的科技成果。為了排除橋面積水，橋面設(shè)置預(yù)制混凝土集水井和φ10cm 鑄鐵泄水管，布置在拱頂實(shí)腹區(qū)段。按氣候標(biāo)準(zhǔn)分季，則冬夏長而春秋短（春季 70 天、夏季120 天、秋季 62 天、冬季 113 天）年平均氣溫 ℃；最熱月（7 月）平均℃，最冷月（1 月）平均 ℃，年極端最高溫度 ℃（1991 年 7 月 23日出現(xiàn)在鷹潭） ，℃（1991 年 12 月 29 日出現(xiàn)在余江） ，≥0℃以上的正積溫平均為 ℃；≥10℃的有效積溫達(dá) ℃；持續(xù)天數(shù)平均有 252 天。 地質(zhì)條件貴溪地質(zhì)條件比較好。地質(zhì)條件為：亞粘土部分分布，厚度 3～4m ；強(qiáng)風(fēng)化砂巖，全場分布，厚度 8～10m；弱風(fēng)化砂巖，全場分布，厚度 6～10m ；弱風(fēng)化斷層角礫巖，部分分布，厚度 3~4m；變質(zhì)砂巖以及弱風(fēng)化片巖，分布至探測(cè)深度。無霜期平均達(dá) 264 天。雙向縱坡，坡度為 %。 方案編制（1）懸臂橋圖 懸臂橋（2）T 型鋼構(gòu)橋圖 T 型鋼構(gòu)橋（3）先簡支后連續(xù)梁 T 型梁橋圖 先簡支后連續(xù)梁 T 型梁橋河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第二章 方案比選7（4）斜拉橋圖 斜拉橋 方案比選表 21 方案比選表 懸臂橋 T 形剛構(gòu)橋預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 形梁橋斜拉橋適用性1．橋墩上為單排支座，可以減小橋墩尺寸 2．主梁高度可較小，降低結(jié)構(gòu)自重，恒載內(nèi)力減小超靜定結(jié)構(gòu)容易受溫度、混凝土收縮徐變作用、基礎(chǔ)不均勻沉降等影響，容易造成行車不順1．施工方便。河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第三章 主梁設(shè)計(jì)8第三章 主梁設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)資料（1）設(shè)計(jì)跨徑：標(biāo)準(zhǔn)跨徑（墩中心距離） m，簡支梁計(jì)算跨徑(相鄰支座中心距離) = m，主梁全長 36 = m，橋長（六跨）L=366=216 m 。（5）基本數(shù)據(jù)（見表 31）表 31 材料及特性項(xiàng)目 符號(hào) 單位 數(shù)據(jù),cukfMPa?C50混凝土立方強(qiáng)度彈性模量軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 ckf 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第三章 主梁設(shè)計(jì)9 表 31 材料及特性（續(xù)表）項(xiàng)目 符號(hào) 單位 數(shù)據(jù)tkfMPa軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 cf 容許壓應(yīng)力 39。主梁截面細(xì)部尺寸：為了增強(qiáng)主梁間的橫向連接剛度，除設(shè)置端橫隔梁外，還設(shè)置 4 片中橫隔梁，間距為 4，共 6 片。馬蹄與腹板交接處做成 45176。端橫隔梁是必須設(shè)置的，跨中的橫隔梁將隨跨徑的大小宜每隔 ~10m設(shè)置一道，本設(shè)計(jì)中，每隔 設(shè)置一道。河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第四章 行車道板計(jì)算15第四章 行車道板計(jì)算T 梁翼板構(gòu)成鉸接懸臂板，荷載為公路—Ⅱ級(jí)，橋面鋪裝 6cm 瀝青混凝土。3/kNm?一側(cè)欄桿 ，一側(cè)人行道 ；/kNm?外邊梁 =???中梁 2/（4）主梁恒載總和（見表 51）表 51 主梁恒載總和 荷載 第一恒載 1g第一恒載 2g第一恒載 3g總和 g外邊梁 中主梁 （5）主梁恒載內(nèi)力計(jì)算見圖 ，設(shè) 為計(jì)算截面離左支點(diǎn)的距離，并令 ，則：x xl??主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： 21()aMlgQ=???河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋21M影 響 線Q影 響 線ll圖 恒載內(nèi)力計(jì)算圖恒載內(nèi)力計(jì)算見表 52。 39。39。4 車道： ???3 車道： 3().93??????2 車道： 2...).cq ?所以，I 號(hào)梁汽車荷載橫向分布系數(shù)取 432max(,).6cqcqcq人群荷載 ：39。39。 39。39。39。 ().132crm????表 54 II、III、IV 號(hào)梁的橫向分布系數(shù)汽車荷載作用點(diǎn)相應(yīng)影響線豎標(biāo) 值qi?梁號(hào) 1q2q3q4q?5q678q?cqmcr1 2 3 4 支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù) 0m如圖 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行布載，1 號(hào)梁活載的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：⑴ 對(duì)于 I 號(hào)梁：河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋280q1m==2???????????（ ）⑵對(duì)于 II 號(hào)梁： 0q1==2??????????????（ ）rm可知，III、IV、V、VI 、VII 號(hào)梁與 II 號(hào)梁橫向分布系數(shù)相同。圖 為主梁縱斷面圖；圖 為汽車荷載作用下支點(diǎn)剪力的荷載橫向分布系數(shù)沿跨長分布圖；圖 為支點(diǎn)見面剪力影響線圖。pdf ???????A根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù) 。鋼束彎起角和線性的確定 確定鋼束彎起角時(shí)，既要照顧到由其彎起產(chǎn)生足夠的豎向預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失