【正文】 怎么達(dá)到所需要的降深？ 通過抽汲地下水使地下水位下降 ，流量越大。每根土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù)是 不同的，但在調(diào)整以后各土釘 軸向拉力之和與調(diào)整前各土釘軸向 拉力之和相等。 1）采用預(yù)應(yīng)力錨桿復(fù)合土釘墻時，預(yù)應(yīng)力錨桿應(yīng)符合下列要求： a) 宜采用鋼絞線錨桿； b) 用于減小地面變形時，錨桿宜布置在土釘墻的較上部位； 用于增強(qiáng)面層抵抗土壓力作用時，錨桿應(yīng)布置在土壓力較 大及墻背土層較軟弱的部位； c) 錨桿的拉力設(shè)計值不應(yīng)大于土釘墻墻面局部承壓承載力； d) 預(yù)應(yīng)力錨桿應(yīng)設(shè)置自由段，自由段長度應(yīng)超過土釘墻坡體 的潛在滑動面； e) 錨桿和噴射混凝土面層之間應(yīng)設(shè)置腰梁連接，腰梁可采用 槽鋼腰梁或混凝土腰梁，腰梁與噴射混凝土面層應(yīng)緊密接觸，腰梁規(guī)格應(yīng)根據(jù)錨桿拉力設(shè)計值確定； 2）采用微型樁豎直復(fù)合土釘墻時，微型樁應(yīng)符合下列要求： a) 應(yīng)根據(jù)微型樁施工工藝對土層特性和基坑周邊環(huán)境條件 的適用性選用微型鋼管樁、型鋼樁或灌注樁等樁型； b) 采用微型樁時，宜同時采用預(yù)應(yīng)力錨桿； c) 微型樁的直徑、規(guī)格應(yīng)根據(jù)對復(fù)合墻面的強(qiáng)度要求確定； 采用成孔后插入微型鋼管樁、型鋼樁 的工藝時，成孔直徑宜 取 130mm~300mm，對鋼管，其直徑宜取 48mm~250mm,對 工字鋼，宜型號宜取 I10~I22，孔內(nèi)應(yīng)灌注水泥漿或水泥砂漿 并填充密實(shí)；采用微型混凝土灌注樁時，其直徑宜取200mm~300mm； d) 微型樁的間距應(yīng)滿足土釘墻施工時樁間土的穩(wěn)定性要求； e) 微型樁伸入坑底的長度宜大于樁徑的 5 倍，且不應(yīng)小于 1m； f) 微型樁應(yīng)與噴射混凝土面層貼合。 使底板設(shè)計趨向合理 鋼筋混凝土底板要滿足抗浮要求。法國巴黎拉弗埃特百貨大樓，６層地下室，用逆作法施工， 工期縮短 1/3。 1994 年日本新建的高層建筑 中，地下結(jié)構(gòu)有 %采用逆作法施工。但由于采用這種方法的設(shè)計要求比較高，施工的難度比較大，因此從提出這種方法到推廣應(yīng)用，經(jīng)歷了比較長的時間。 （ 2）內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)考慮的作用： 由擋土構(gòu)件傳至內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)的水平荷載； 支撐結(jié)構(gòu)自重；當(dāng)支撐作為施工平臺時，尚應(yīng)考慮施工荷載； 當(dāng)溫度改變引起的支撐結(jié)構(gòu)內(nèi)力不可忽略不計時，應(yīng)考慮溫度應(yīng)力； 當(dāng)支撐立柱下沉或隆起量較大時，應(yīng)考慮支撐立柱與擋土構(gòu)件之間的差異沉降產(chǎn)生的作用。 鋼支撐的平面布置可采取下列形式： （ 1） 一般情況宜優(yōu)先采用相互正交、均勻布置的平面對撐體系； （ 2） 對于長條形的基坑可采用簡單的對撐體系，在基坑四角設(shè) 置水平角撐； （ 3） 鋼支撐與圍護(hù)結(jié)構(gòu)連接處應(yīng)設(shè)置圍檁（又稱腰梁）； （ 4）當(dāng)相鄰支撐之間水平距離較大時，應(yīng)在支撐端部設(shè)置八字撐（又稱琵琶撐）以減小圍檁的計算跨距，八字撐宜左右對稱， 。 采用二次壓力注漿時，宜采用水灰比 ~ 的水泥漿，終止注漿的壓力應(yīng)不小于 。 例如，樁徑 ，前后排樁之間的間距 ，樁間土的壓 縮模量 4MPa，則樁間土的水平剛度系數(shù) 的計算結(jié)果為 4000/2=2020kN/m3。 在 1990 年代，很早就在工程中應(yīng)用了雙排樁結(jié)構(gòu)，工程是 安全和經(jīng)濟(jì)的 。如果考慮基坑開挖所產(chǎn)生的卸載所產(chǎn)生的固結(jié)狀態(tài)的改變，那應(yīng)該考慮超固結(jié) 對抗剪強(qiáng)度的影響。 1) 對地下水位以上的黏性土、黏質(zhì)粉土，土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)應(yīng) 采用三軸固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo) ccu、?cu 或直剪固結(jié)快剪強(qiáng)度指標(biāo) ccq、 ?cq，對地下水位以上的砂質(zhì)粉土、砂土、碎石土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)應(yīng)采用有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo) c′、 ?′； 2) 對 地下水位 以下的黏性 土、黏質(zhì)粉土，可采用土壓力、水壓 力合算的方法；此時，對正常固結(jié)和超固結(jié)土，土的抗剪強(qiáng) 度指標(biāo)應(yīng)采用三軸固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo) ccu、 ?cu 或直剪固 結(jié)快剪強(qiáng)度指標(biāo) ccq、 ?cq，對欠固結(jié)土，宜采用有效自重壓力 下預(yù)固結(jié)的三軸不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo) cuu、 ?uu； 3) 對地下水位以下的砂質(zhì)粉土、砂土和碎石土，應(yīng)采用土壓力、 水壓力分算的方法；此時，土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)應(yīng)采用有效應(yīng) 力強(qiáng)度指標(biāo) c′、 ?′，對砂質(zhì)粉土，缺少有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)時， 也可采用三軸固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo) ccu、 ?cu 或直剪 固結(jié)快 剪強(qiáng)度指標(biāo) ccq、 ?cq 代替，對砂土、碎石土，有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)可根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗實(shí)測擊數(shù)和水下休止角等物理力學(xué)指 標(biāo)取值；土壓力、水壓力采用分算方法時，水壓力可按靜水 壓力計算；下滲流時，宜按滲流理論計算水壓力和土 的豎向有效應(yīng)力；當(dāng)存在多個含水層時，應(yīng)分別計算各含水 層的水壓力； 4) 有可靠的地方經(jīng)驗時，土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)尚可根據(jù)室內(nèi)、原 位試驗得到的其他物理力學(xué)指標(biāo)，按經(jīng)驗方法確定。因此，規(guī)程在條文說明中作了實(shí)事求是的解釋： “由于基坑 周邊環(huán)境條件的多樣性和復(fù)雜性，不同環(huán)境對象對基坑變形的適 應(yīng)能力及要求不同，所以目前還很難定出統(tǒng)一的、定量的限值以 適應(yīng)各種情 況。 又如在《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》 JGJ12099 版本中，分別對 底部位于碎石土、砂土和位于黏性土、粉土兩種情況提出了水泥 土墻墻體厚度的計算公式。但也幾乎沒有人敢不驗算滑移穩(wěn)定性。 安全系數(shù) Kr 分別按不同的安全等級取為 、 和 。 計算投影到圓弧滑動面上的力形成抗滑力矩，由凝聚力、內(nèi)摩擦角和錨桿三個部分組成，滑動面上的法向力是由地面荷載、 自重和水壓力三部分形成。 極限平衡時 E pk a pl? Eak aak? 0 ,也可表達(dá)為 ，為了工程的安全考慮，要求這個比值大于等于安全系數(shù) K， 即得穩(wěn)定性驗算的設(shè)計表達(dá)式： 安全系數(shù) Ke 分別按基坑工程不同的安全等級取為 、 和 。這樣的計算方法使計算過程簡化，省去了某些 驗算內(nèi)容。那個年代 正是我國深基坑工程的初創(chuàng)時期，經(jīng)驗很不成熟，因此對這個版 本的規(guī)程批評的意見比較多，執(zhí)行中發(fā)現(xiàn)的問題也比較多，例如 其中逆作拱墻的支護(hù)形式在基本原理上存在缺陷，以致發(fā)生了重 大的工程事故。 1. 調(diào)整和補(bǔ)充了支護(hù)結(jié)構(gòu)的幾種穩(wěn)定性驗算 在《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》 JGJ12099 版本中，沒有專門 對穩(wěn)定性驗算提出規(guī)定的章節(jié)。 這個版本的規(guī)程在不同的條文中明確提出了 9 個方面的穩(wěn)定 性驗算模式，穩(wěn)定性驗算實(shí)際上驗算支護(hù)結(jié)構(gòu)在土、水壓力作用 下是否滿足靜力平衡條件 ，并具有所要求的設(shè)計安全度。 如支護(hù)結(jié)構(gòu)的底部支承條件比較好，就可以按固定端的假定采用等值梁法求解支撐力和嵌固深度。這種驗算穩(wěn)定性的方法是我國軟 土地區(qū)習(xí)慣采用的方法，特別是上海地區(qū)，在這方面積累了大量 的工程經(jīng)驗。 7） 重力式水 泥土墻的滑移穩(wěn)定性和傾覆穩(wěn)定性 重力式水泥土墻的抗滑移穩(wěn)定性和抗傾覆穩(wěn)定性是比較 經(jīng)典的兩種驗算的模式，主要套用重力式擋土墻的設(shè)計計算 方法。 計算系數(shù) 將上述 9 個方面的穩(wěn)定性驗算所取用的安全系數(shù)值匯總于下表。 支護(hù)結(jié)構(gòu)的水平位移值是可以計算的，但由于基坑開挖而 造成的建筑物的沉降卻是計算不出來的，因此也談不上控制不控制了。但這個問題一直沒有引起人們的重 視。而測定孔隙氣壓力的試 驗技術(shù)目前尚未達(dá)到實(shí)用化的程度。 ”圖為采用不同強(qiáng)度參數(shù)計算主動土壓力的結(jié)果比較，從圖可 以看出， “用直剪固快和固結(jié)不排水剪（ CU）強(qiáng)度參數(shù)計算所得 的主動土壓力較為接近。 建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程 》 JGJ1202020 規(guī)定，雙排樁設(shè)計時 ,將前、后排樁與樁頂?shù)墓诹阂黄鹱鳛閯偧芸紤]，按平面剛架 結(jié)構(gòu)模型計算，在驗算穩(wěn)定性的時候，將雙排樁作為懸臂結(jié)構(gòu)考 慮，外側(cè)按主動土壓力計算，內(nèi)側(cè)按彈性支點(diǎn)的反力考慮。 令計算系數(shù) α =L0/L,即得計算系數(shù)的表達(dá)式： 6. 改進(jìn)了不同施工工藝下錨桿黏結(jié)強(qiáng)度取值的有關(guān)規(guī)定 關(guān)于錨桿與土層的極限黏結(jié)強(qiáng)度，這次修訂時收集了 20 多 個地區(qū)的 500 多根錨桿的試驗資料，進(jìn)行了統(tǒng)計分析，進(jìn)行了不 同成孔工藝、不同注漿工藝條件下錨桿抗拔承載力的專題研究， 對原規(guī)程的極限摩阻力表進(jìn)行了補(bǔ)充和修改，主要補(bǔ)充了二次壓 力注漿條件下的極限黏結(jié)強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值。 兩種材料的內(nèi)支撐各有優(yōu)缺點(diǎn)，比較見下表 : 鋼 支 撐 鋼筋