【正文】 表336示出了的計(jì)算過程，表337示出了的計(jì)算過程，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見表338，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。說明主梁N6鋼束錨固處的斜截面抗剪承載力滿足要求，同時(shí)也表明上述箍筋的配筋是合理的。為了計(jì)算剪跨比，首先必須在確定最不利的截面在、位置后才能得到值和相應(yīng)的值，因此只能 采用試算的方法，即首先假定值，按所假定的最不利截面位置計(jì)算和，根據(jù)上述公式求得值和值，如假定的值于計(jì)算的值相等或基本相等，則最不利位置就確定了。本設(shè)計(jì)以最不利截面N6錨固截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則：圖318 正截面承載力計(jì)算圖式中：——預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》，對于C50混凝土和鋼絞線，；——梁的有效高度，對于跨中截面， （見表316）說明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。表334示出了各控制截面的鋼束預(yù)應(yīng)力損失。按《公預(yù)規(guī)》，由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計(jì)算：式中：——全部鋼束重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值；表322 跨中截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 鋼束號錨固時(shí)預(yù)加縱向力（見表312）預(yù)加彎矩計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號相應(yīng)鋼束至凈軸距離錨固時(shí)鋼束應(yīng)力（見表312）合計(jì)N3N2N2N4N4N1N1N5N5計(jì)算數(shù)據(jù) 鋼束號錨固時(shí)預(yù)加縱向力（見表312）預(yù)加彎矩計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號相應(yīng)鋼束至凈軸距離錨固時(shí)鋼束應(yīng)力（見表312）合計(jì)N3N2N2N4N4N1N1N5N5表323 四分點(diǎn)截面計(jì)算表表324 N6錨固點(diǎn)截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 鋼束號錨固時(shí)預(yù)加縱向力（見表312）預(yù)加彎矩計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號相應(yīng)鋼束至凈軸距離錨固時(shí)鋼束應(yīng)力（見表312）合計(jì)N3N2N2N4N4N1N1N5N5表325 支點(diǎn)截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 鋼束號錨固時(shí)預(yù)加縱向力（見表312）預(yù)加彎矩計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號相應(yīng)鋼束至凈軸距離錨固時(shí)鋼束應(yīng)力（見表312）合計(jì)N3N2N2N4N4N1N1N5N5表326 各截面的計(jì)算表截面鋼束號跨中截面N1N2N3N4N5N6四分點(diǎn)截面N1N2N3N4N5N6N6錨固點(diǎn)截面N1N2N3N4N5支點(diǎn)截面N1N2N3N4N5 ——鋼束錨固時(shí)，在計(jì)算截面上全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； ——配筋率，； A——為鋼束錨錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面積，見表316； ——鋼束群重心到截面凈軸的距離，見表316； ——截面回轉(zhuǎn)半徑； ——加載齡期為、計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土徐變系數(shù)； ——加載齡期為、計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土收縮系數(shù)；：式中：——主梁混凝土截面面積； ——與大氣接觸的截面周邊長度。下同表318 四分點(diǎn)截面管道摩擦損失計(jì)算表鋼束號（rad）（）（MPa）N1（N2)7N3（N4)7N5N6表319 N6錨固點(diǎn)截面管道摩擦損失計(jì)算表鋼束號（rad）（）（MPa）N1（N2)N3（N4)N5表320 支點(diǎn)截面管道摩擦損失計(jì)算表鋼束號（rad）（）（MPa）N1（N2)00N3（N4)00N500對于夾片錨固=6mm；——單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計(jì)算：其中 ——張拉端錨下控制力，本設(shè)計(jì)為1395MPa， ——預(yù)應(yīng)力鋼束扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除 后的鋼筋應(yīng)力，——張拉端錨固端距離。表316 主梁截面特性值總表名稱符號單位截面跨中四分點(diǎn)N6錨固點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積凈慣距52974428525483177248435073143108凈軸到截面上緣距離凈軸到截面下緣距離截面抵抗距上緣577890578992721740724907下緣376272377539559422566562對凈軸靜距翼緣部分面積270001271396凈軸以上面積440805441588換軸以上面積439922440434馬蹄部分面積——鋼束群重心到凈軸距離混凝土換算截面換算面積換算慣距67947394678208568560243284981692換軸到截面上緣距離換軸到截面下緣距離截面抵抗距上緣815782814794903265900039下緣495398494341633014626801對換軸靜距翼緣部分面積371012369501凈軸以上面積518023516732換軸以上面積518902517887馬蹄部分面積——鋼束群重心到換軸距離鋼束群重心到截面下緣距離根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。（2）在使用階段，換算截面的中和軸（簡稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置的剪應(yīng)力疊加。（2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計(jì)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加應(yīng)力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算，由預(yù)加應(yīng)力偏心距引起的彎矩產(chǎn)生的盈利按翼緣有效寬度計(jì)算。通過每根鋼束長度計(jì)算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，以利備料和施工。確定鋼束起彎角時(shí)，既要照顧到由其彎起產(chǎn)生足夠的豎向預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在豎直方面可疊置。因此應(yīng)對兩個(gè)截面進(jìn)行比較，即影響線縱坐標(biāo)最大截面（N6錨固截面）和橫向分布系數(shù)達(dá)到最大值的截面（第一根橫隔梁處截面），然后取一個(gè)最大的作為所求值。表35 值梁號123④計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)由表35可得橫向影響線和最不利布載如圖3圖3圖37所示；由圖3圖3圖37可得3號梁的橫向分布系數(shù)：可變作用（汽車公路I級）：對于1號梁：三車道 ：圖35 1號梁的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖圖36 2號梁的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖圖37 3號梁的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖兩車道：對于2號梁：三車道 ：兩車道：對于3號梁：三車道 ： 兩車道：（2）支點(diǎn)截面的橫向荷載分布系數(shù)用杠桿原理法計(jì)算，繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行布載，如圖38所示。m）00剪力（kN）0Σ彎矩（kN有以往經(jīng)驗(yàn)，和相關(guān)試驗(yàn)結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時(shí)比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。因此預(yù)制梁的跨中截面見圖32所示。橋?qū)捒偣?4片主梁，橋梁由中間分為分離的兩幅，中間間隔為1000mm，兩邊分別由6片主梁組成，橋面寬度為：+凈12m行車道++++凈12m行車道+，總寬28m，見圖31所示。橋面連續(xù)，行車條件好，自重較大，對于地基承載力要求較高，水平推力大，拱橋建筑高度較大，但養(yǎng)護(hù)費(fèi)用較低3預(yù)應(yīng)力混凝土T型梁橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)跨徑：30m（墩中心距），全橋共：180米，分6跨，主梁全長：，橋面凈空：++++++，總寬28m計(jì)算跨徑：。當(dāng)施工工期要求較短時(shí)就會跟不上節(jié)拍，無法及時(shí)竣工。采用矩形截面的拱圈。地震基本烈度為Ⅶ度。氣象地質(zhì)情況：新建橋址處地質(zhì)情況通過鉆探挖探查明，持力層主要為圓礫。結(jié)構(gòu)構(gòu)造：，采用梁肋下部加寬為馬蹄形，以便鋼束的布置和滿足承載預(yù)壓力的需要。（2）勞動需求量方面第一方案總用工日約為2萬工日左右，而第三方案用工日量高達(dá)25萬日左右，幾乎為前兩者的10倍之多。（6）各種材料運(yùn)輸方面：在材料運(yùn)輸方面較為方便，省級干線公路運(yùn)營條件也比較好，為各種材料運(yùn)輸提供較大的便利。線型：平曲線的半徑R∝∞，可以按直線考慮。本設(shè)計(jì)預(yù)制T梁的翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到250mm。如31圖所示，本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式，橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變。(見表32)根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱橫截面的布置，并通過可變作用的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得各主梁的控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)界面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。①計(jì)算主梁的抗扭慣性矩 對于T梁截面式中：bi，ti—相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和厚度； ci—矩形截面抗扭剛度系數(shù)（可查《橋梁工程》（主編：劉齡嘉 人民交通出版社）P96 表53）； m—梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)?！绊懢€上最大坐標(biāo)值。 ，ks= ，=15cm，則鋼束偏心距為：－15=（cm）。鋼束群重心至梁底距離為：為驗(yàn)核上述布置的鋼束群重心位置，需計(jì)算錨固端截面幾何特性。為簡化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，并且整根鋼束的布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)。計(jì)算公式如下：截面積:截面慣性矩:計(jì)算結(jié)果見表314。預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這個(gè)階段的剪力應(yīng)該疊加。計(jì)算結(jié)果列于表315。、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按《公預(yù)規(guī)》，對于曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。本設(shè)計(jì)為了區(qū)分預(yù)制階段和使用階段的預(yù)應(yīng)力損失，先不考慮N6號束對其它N1～N6號束的影響，計(jì)算得預(yù)制階段見表322～325。表328 四分點(diǎn)截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 計(jì)算σpc（1）（2）（3）=（1）+（2）分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）（6）[(4)+(5)]0. 625%表329 N6錨固點(diǎn)截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 計(jì)算σpc（1）