【正文】 0. 625%表329 N6錨固點(diǎn)截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 計(jì)算σpc（1）（2）（3）=（1）+（2）分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）（6）[(4)+(5)]0. 356%表330 支點(diǎn)截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 計(jì)算σpc（1）（2）（3）=（1）+（2）分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）（6）[(4)+(5)]0. 356%表331 成橋后跨中截面計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 鋼束號(hào)錨固時(shí)預(yù)加縱向力（見表312）預(yù)加彎矩計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號(hào)相應(yīng)鋼束至凈軸距離錨固時(shí)鋼束應(yīng)力（見表312）合計(jì)N6*N3N3N2N2N4N4N1N1N5N5N6∑計(jì)算數(shù)據(jù) 鋼束號(hào)錨固時(shí)預(yù)加縱向力（見表312）預(yù)加彎矩計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號(hào)相應(yīng)鋼束至凈軸距離錨固時(shí)鋼束應(yīng)力（見表312）合計(jì)N6*N3N3N2N2N4N4N1N1N5N5N6∑表332 成橋后四分點(diǎn)截面計(jì)算表 表333 預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表截面鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)四分點(diǎn)N10100N20100N30100N40100N5N6∑跨中∑N6錨固點(diǎn)∑支點(diǎn)∑表334 鋼束預(yù)應(yīng)力損失一覽表截面鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力階段正常使用階段錨固前預(yù)應(yīng)力損失錨固時(shí)鋼束應(yīng)力錨固后預(yù)應(yīng)力損失鋼束有效應(yīng)力跨中N10N20N300N40N50N60——0四分點(diǎn)N1N2N30N4N5N6——0N6錨固點(diǎn)N1—N2—N30—N4—N5—支點(diǎn)N1—N2—N30—N4—N5—成橋后張拉N7號(hào)鋼束混凝土彈性壓縮，這對(duì)已張拉的N1～N5號(hào)鋼束會(huì)引起應(yīng)力損失 ，計(jì)算結(jié)果見表33332，其他截面的未列出，但由于張拉N6號(hào)鋼束時(shí)，N1～N6號(hào)鋼束已經(jīng)灌漿，故不能考慮該項(xiàng)損失的影響。按照上述條件，查《公預(yù)規(guī)》混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失列表計(jì)算在表327～330內(nèi)。本設(shè)計(jì)考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，和均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。 計(jì)算得各截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值見表326。本設(shè)計(jì)為了區(qū)分預(yù)制階段和使用階段的預(yù)應(yīng)力損失，先不考慮N6號(hào)束對(duì)其它N1～N6號(hào)束的影響，計(jì)算得預(yù)制階段見表322～325。本設(shè)計(jì)采用逐根張拉鋼束，預(yù)制時(shí)張拉鋼束N1～N5，張拉順序?yàn)镹5，N1，N4，N2，N3，待現(xiàn)澆接縫強(qiáng)度達(dá)100%后，張拉N6號(hào)鋼束。張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：；在反摩擦長(zhǎng)度內(nèi)，距張拉端處的錨具變形、鋼筋回縮損失：；在反摩擦長(zhǎng)度外，錨具變形、鋼筋回縮損失：；各截面的計(jì)算結(jié)果見321表。 反向摩擦影響長(zhǎng)度：式中：——錨具變形、鋼束回縮值（mm），按《公預(yù)規(guī)》；表317 跨中截面管道摩擦損失計(jì)算表鋼束號(hào)（rad）（）（MPa）N1（N2)7N3（N4)7N5N6注：*見表312所示，其中值由表中的值反求得到。、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。對(duì)于其它截面均可用同樣方法計(jì)算，它們的計(jì)算結(jié)果均列入鋼束預(yù)應(yīng)力損失及預(yù)加內(nèi)力一覽表內(nèi)。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永久應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。其它截面特性值均可用同樣方法計(jì)算，下面將計(jì)算結(jié)果一并列于表31。計(jì)算結(jié)果列于表315。③凈軸（nn）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（靜軸和換軸）的靜矩。因此，對(duì)于每一個(gè)荷載作用階段，需要計(jì)算四個(gè)位置（共8種）的剪應(yīng)力，即需要計(jì)算下面幾種情況的靜矩：①aa線（圖317）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（靜軸和換軸）的靜矩。如，張拉階段和使用階段的截面積（圖317），除了兩個(gè)階段aa和bb位置的剪力需要計(jì)算外，還應(yīng)計(jì)算：圖317 靜距計(jì)算圖式（尺寸單位：mm）（1）在張拉階段，凈截面的中和軸（簡(jiǎn)稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這個(gè)階段的剪力應(yīng)該疊加。①有效分布寬度的計(jì)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于T形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)取用下列三者中的最小值：（主梁間距）此處，根據(jù)規(guī)范，取故：。因此表中的抗彎慣性矩應(yīng)進(jìn)行折減。以上式中：,I——分別為混凝土毛截面面積和慣性矩；，——分別為一根管道截面面積和鋼束截面積；，——分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離；——分面積重心到主梁上緣的距離；——計(jì)算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)；——鋼束與混凝土的彈性模量比值，由表得。計(jì)算公式如下：截面積:截面慣性矩:計(jì)算結(jié)果見表314。在預(yù)加應(yīng)力階段。計(jì)算結(jié)果見表313所示。圖316 鋼束計(jì)算圖式（尺寸單位：mm）表311 鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離計(jì)算表 鋼束號(hào)起彎高度RN1（N2)311007N3（N4)1007N517110015N610018（2）控制界面的鋼束重心位置的計(jì)算①各鋼束重心位置計(jì)算由圖316所示的幾何關(guān)系，當(dāng)計(jì)算截面在曲線段時(shí)，計(jì)算公式為：當(dāng)計(jì)算截面在近錨固點(diǎn)的直線段時(shí)，計(jì)算公式為：式中：——鋼束在計(jì)算截面處鋼束重心到梁底的距離；——鋼束起彎前到梁底的距離；——鋼束起彎半徑（見312表）②計(jì)算鋼束群重心到梁底距離（見312表）表312 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號(hào)四分點(diǎn)N1（N2)未彎起 — —9 N3（N4)未彎起 — — N5 9 N6 N6錨固點(diǎn)N1（N2) 9 N3（N4) N5 9 支點(diǎn) 直線段N1（N2)31 9 N3（N4) N5171 9 （3）鋼束長(zhǎng)度計(jì)算一根鋼束的長(zhǎng)度為曲線長(zhǎng)度、直線長(zhǎng)度與兩端工作長(zhǎng)度（270cm）之和，其中鋼束的曲線長(zhǎng)度可按圓弧半徑與彎起角度進(jìn)行計(jì)算。為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，并且整根鋼束的布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)。在梁頂錨固的鋼束彎起角定為18176。為此，本設(shè)計(jì)將端部錨固端截面分成上、下兩部分（見315圖），上部鋼束的彎起角定為15176。表310 鋼束錨固截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱（1）（2）（3）=（1）（2）（4）（5）（6）（7）=（4）+（6）翼板3375三角承托腹板1182527∑其中： 圖314 鋼束重心位置復(fù)核圖式 圖315 封錨端混凝土塊尺寸圖（尺寸單位：mm） （尺寸單位：mm）故計(jì)算得：說明鋼束群重心處于截面核心范圍內(nèi)。鋼束群重心至梁底距離為：為驗(yàn)核上述布置的鋼束群重心位置，需計(jì)算錨固端截面幾何特性。a) 跨中截面 b) 錨固截面 c) N6號(hào)鋼束縱向布置圖313 鋼束布置圖（尺寸單位：mm）對(duì)于錨固截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個(gè)方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細(xì)布構(gòu)造如圖313a所示，由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為：由于主糧預(yù)制時(shí)為小截面，若鋼束全部在預(yù)制時(shí)張拉完畢，有可能會(huì)在上緣出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力，在下緣出現(xiàn)較大的壓應(yīng)力。（1）對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，本設(shè)計(jì)采用內(nèi)徑70mm、外徑77mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)不應(yīng)小于3cm及管道直徑的1/2。 ，ks= ，=15cm，則鋼束偏心距為：－15=（cm）。一下就跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需的鋼筋束數(shù)進(jìn)行估算，并按照這些估算的鋼筋束數(shù)的多少確定主梁的配束。圖311 1號(hào)梁N6錨固截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式通過比較，集中荷載作用在第一根橫隔梁處為最不利情況，結(jié)果如下： 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：④求1號(hào)梁支點(diǎn)截面的最大剪力圖312示出支點(diǎn)截面最大剪力計(jì)算圖式圖312 支點(diǎn)截面最大剪力計(jì)算圖式可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：（2）同樣可得2號(hào)梁和3號(hào)梁可變作用效應(yīng)計(jì)算值 本設(shè)計(jì)按《橋規(guī)》～，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表3339。集中荷載若作用在計(jì)算截面，雖然影響線縱坐標(biāo)最大，但其對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)較小，荷載向跨中方向移動(dòng)，就出現(xiàn)相反的情況?！绊懢€上最大坐標(biāo)值。可得：計(jì)算彎矩時(shí)：計(jì)算剪力時(shí)：在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮:支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)，從支點(diǎn)至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段均取。圖38 荷載橫向影響線并進(jìn)行布載計(jì)算圖式可變作用（汽車）：1號(hào)梁：2號(hào)梁：3號(hào)梁：故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為表36所示：表3