【正文】 15，無需進(jìn)行縱向穩(wěn)定性校核。從材料力學(xué)可知，承受內(nèi)壓力的圓筒，其內(nèi)應(yīng)力分布規(guī)律應(yīng)壁厚的不同而異。導(dǎo)向套的位置可安裝在密封圈的內(nèi)側(cè)，也可以裝在外側(cè)。缺點(diǎn)：徑向尺寸和重量較大，用鋼管焊上法蘭工藝過程復(fù)雜些。一般液壓缸缸體長度不應(yīng)大于內(nèi)徑的20～30倍。轉(zhuǎn)向液壓缸的最大工作行程L可按下式估算： (101)式中： h—連接銷與鉸接縱軸的距離；鋼輪最大轉(zhuǎn)向角度。由于液壓缸有效面積A A所以能滿足液壓缸最小穩(wěn)定速度的要求。 液壓缸主要尺寸的確定 液壓缸的主要尺寸根據(jù)液壓缸所受的負(fù)載來確定主要有液壓缸內(nèi)徑與活塞桿直徑缸壁厚與外徑工作行程最小導(dǎo)向長度 工作壓力p的確定液壓缸工作壓力主要根據(jù)液壓設(shè)備的類型來確定，對不同用途的液壓設(shè)備，由于工作條件不同，通常采用的壓力范圍也不同。6 轉(zhuǎn)向液壓缸的設(shè)計(jì)計(jì)算 18T單鋼輪全液壓型振動(dòng)壓路機(jī)采用液壓轉(zhuǎn)向系統(tǒng)，主要由轉(zhuǎn)向齒輪泵、全液壓轉(zhuǎn)向器、轉(zhuǎn)向油缸和壓力油管組成。圖11減振塊Fig .11 The damping block振動(dòng)壓路機(jī)的減振器有傳遞扭矩和不傳遞扭矩兩種形式。減振器的內(nèi)阻尼的大小除了取決于所用材料以外，還和其結(jié)構(gòu)形狀、尺寸、承載方式有關(guān)。所以維持振動(dòng)所需功率可以按下式進(jìn)行計(jì)算： （W） （78） 克服軸承摩擦所需功率 克服軸承摩擦所需功率可按下式確定： （79）式中： MT——軸承中的摩擦力矩() ； n——偏心塊的轉(zhuǎn)速（r/min）.軸承摩擦力矩為： （80）式中： f=k1k2——軸承的摩擦系數(shù)； k1——考慮潤滑形式系數(shù)：； k2——考慮軸承形式的系數(shù)： d——轉(zhuǎn)軸直徑； F——激振力。其公稱直徑為d=30,選用L=120的彈性圓柱銷。降低溫度可延緩潤滑油老化，延長振動(dòng)軸承使用壽命。 連軸器選擇 振動(dòng)馬達(dá)與振動(dòng)軸之間采用直接傳動(dòng)方式，即使用連軸器聯(lián)接。高振幅時(shí)，C（N） （43）C（N） （44）按照較大者確定軸承基本額定載荷：C（N） C（N 首先按下式初步估算振動(dòng)軸承的最小直徑，選取軸的材料為45號剛，調(diào)質(zhì)處理d （46） A= （47）A—查表取為112；p—輸出軸上的功率 KW；n—軸的轉(zhuǎn)速 r/min。所以當(dāng)偏心塊同時(shí)到達(dá)最高點(diǎn)a時(shí),由于離心力作用，能將振動(dòng)輪整個(gè)提高地面；而當(dāng)固定偏心塊和活動(dòng)偏心塊同時(shí)轉(zhuǎn)到最低點(diǎn)b時(shí)，整個(gè)振動(dòng)輪被大地托住，所以軸承外圈上b點(diǎn)受到的力大于a點(diǎn)。由于軸承內(nèi)圈6是在振動(dòng)軸8上，當(dāng)振動(dòng)軸8旋轉(zhuǎn)時(shí)，軸承內(nèi)圈6也跟著同步旋轉(zhuǎn)?？劭郏壕牌咭痪哦惆肆懔?另提供全套機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)下載！該論文已經(jīng)通過答辯 （20）對18T單鋼輪全液壓振動(dòng)壓路機(jī)：m==(kg)。硅油可以流動(dòng)且密度大，可隨振動(dòng)馬達(dá)的旋轉(zhuǎn)方向的變化而變化而改變其在空腔內(nèi)的位置，從而達(dá)到調(diào)節(jié)偏心質(zhì)量和靜偏心距的目的?；顒?dòng)偏心塊安裝在兩個(gè)固定偏心塊中間，通過鍵連安裝在振動(dòng)軸上。可靠性對于機(jī)械傳動(dòng)振動(dòng)壓路機(jī)，由于機(jī)械傳動(dòng)部分在工作中存在沖擊，并且增加了諸如離合器、變速器和分動(dòng)箱等傳統(tǒng)的機(jī)械傳動(dòng)環(huán)節(jié)，部分降低了壓路機(jī)的可靠性；而全液壓傳動(dòng)振動(dòng)壓路機(jī)的液壓系統(tǒng)中的液壓件多采用國際著名公司的產(chǎn)品，可靠性較高，同時(shí)輕易實(shí)現(xiàn)優(yōu)越的性能，如可靠的三級制動(dòng)功能和驅(qū)動(dòng)與制動(dòng)互鎖保護(hù)功能等。 本次設(shè)計(jì)主要任務(wù) 我國基礎(chǔ)施工正面臨著一場新技術(shù)新工藝的革命，傳統(tǒng)的路面壓實(shí)機(jī)械已經(jīng)不能滿足我國經(jīng)濟(jì)的發(fā)展需求，高可靠性，高性價(jià)比正式這個(gè)時(shí)代所需求的產(chǎn)物。專用壓實(shí)設(shè)備匱乏，綜合性能、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)及自動(dòng)控制技術(shù)仍然落后。1974年洛陽建筑機(jī)械廠與長沙建筑機(jī)械研究所合作開發(fā)了10t輪胎驅(qū)動(dòng)振動(dòng)壓路機(jī)和14t拖式振動(dòng)壓路機(jī)。以上都是靜壓式壓路機(jī)，而振動(dòng)壓實(shí)技術(shù)和振動(dòng)壓實(shí)機(jī)械的出現(xiàn)是壓路機(jī)發(fā)展史一個(gè)劃時(shí)代的貢獻(xiàn)，從此改善壓實(shí)效果不再簡單地以來壓路機(jī)重量或者壓實(shí)壓力，同時(shí)將振動(dòng)方式合振動(dòng)參數(shù)研究推向了高峰。早期出現(xiàn)的壓路機(jī)都是拖式，可以追溯到18世紀(jì)初制造的畜力牽引的光輪碾。面對難得的歷史機(jī)遇，我國基礎(chǔ)施工正經(jīng)歷著一場新技術(shù)新工藝的革命，傳統(tǒng)振動(dòng)壓路機(jī)設(shè)備技術(shù)已經(jīng)不能社會(huì)發(fā)展要求，將逐漸被先進(jìn)的振動(dòng)壓路機(jī)設(shè)備技術(shù)所代替。遠(yuǎn)古時(shí)代，先輩們就曾利用牛羊畜群的蹄子對土壤進(jìn)行踩踏。在此期間美國的工程師們開發(fā)成功研制了世界第一臺(tái)羊拖式羊足碾壓路機(jī)。隨著電液控制技術(shù)在振動(dòng)壓路機(jī)的應(yīng)用，從此出現(xiàn)了調(diào)頻、調(diào)幅的壓路機(jī)。國內(nèi)大專院校和科研院所的科研攻關(guān)，使我國自行開發(fā)和研制振動(dòng)壓路機(jī)的能力有了較大的提高。 人性化設(shè)計(jì)：例如設(shè)計(jì)寬敞的操作平臺(tái)獨(dú)立安裝在設(shè)備上，減少噪音和振動(dòng)，駕駛環(huán)境更為舒適，消聲器隱藏在后部發(fā)動(dòng)機(jī)罩蓋下，有效減少了來自及其后部的噪音和熱量等等這些人性化設(shè)計(jì)，使得操作和包養(yǎng)機(jī)器變的異常簡便，大大降低了難度和工作量。壓實(shí)速度機(jī)械傳動(dòng)振動(dòng)壓路機(jī)的行駛速度只能實(shí)現(xiàn)有級變速，而全液壓傳動(dòng)振動(dòng)壓路機(jī)則可實(shí)現(xiàn) 無級變速。2 工作原理18T單鋼輪全液壓振動(dòng)壓路機(jī)采用后輪驅(qū)動(dòng)，其行駛、制動(dòng)、轉(zhuǎn)向、振動(dòng)都是通過液壓系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)控制。動(dòng)力傳遞路線如下18T單鋼輪全液壓振動(dòng)壓路機(jī)整車視圖如下： 圖1 壓路機(jī)整車視圖 Fig. 1 machine vehicle View Road3 振動(dòng)輪設(shè)計(jì)壓路機(jī)激振機(jī)構(gòu)內(nèi)裝有調(diào)幅裝置，調(diào)幅裝置內(nèi)裝有活動(dòng)偏心塊，活動(dòng)偏心塊空套在偏心振動(dòng)軸上，當(dāng)驅(qū)動(dòng)振動(dòng)軸的液壓馬達(dá)正反轉(zhuǎn)時(shí)，使調(diào)幅裝置上的偏心塊與偏心振動(dòng)軸產(chǎn)生兩種不同的偏心質(zhì)量疊加方式，從而得到兩種不同的偏心距。（1）正視圖 （2）左視圖1振動(dòng)軸承 2活動(dòng)偏心塊 3固定偏心塊 4振動(dòng)軸 5擋銷圖3 偏心塊示意圖 Schematic diagram of vibration wheel block 此處省略旋轉(zhuǎn)動(dòng)力由振動(dòng)軸8的帶鍵端輸入。振動(dòng)軸8旋轉(zhuǎn)一周內(nèi)，軸承外圈4上所受的力有所不同。.查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》，軸承的基本額定動(dòng)載荷為[8]： （36）C—基本額定動(dòng)載荷計(jì)算值；N—壽命因數(shù)；；—速度因數(shù)；—力矩載荷因數(shù)；—沖擊載荷因數(shù)；—溫度因數(shù)；取1P—當(dāng)量動(dòng)載荷 當(dāng)量動(dòng)載的計(jì)算：軸承的基本額定動(dòng)載荷是在假定的運(yùn)轉(zhuǎn)條件下確定的。n—軸的轉(zhuǎn)速；1800/1980 (r/min)當(dāng)壓路機(jī)處于高幅低頻狀態(tài)時(shí)：T T=T1+T2 =483 其中 （58）所以 （59）很顯然，當(dāng)振動(dòng)壓路機(jī)處于高頻低幅狀態(tài)時(shí)：T＜T M＜M 所以M＜M。 振動(dòng)器殼體設(shè)計(jì)圖9振動(dòng)器旋轉(zhuǎn)殼體Fig 9The vibrator shell of revolution因振動(dòng)器旋轉(zhuǎn)速度很快，傳遞功率大，所以應(yīng)選擇油潤滑。對通軸式振動(dòng)輪而言，由于油室是圓筒狀，上述通道顯然不可能實(shí)現(xiàn)，而通常在振動(dòng)馬達(dá)安裝盤上方設(shè)置透氣塞，以實(shí)現(xiàn)振動(dòng)室的自由呼吸[9]。根據(jù)實(shí)際測定表明，振動(dòng)所需功率隨壓實(shí)材料狀態(tài)變化而變化很微小的。如果考慮傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)效率η，則可得到振動(dòng)所需功率為： （W） （83）根據(jù)以上有關(guān)振動(dòng)功率的確定我們可以計(jì)算得到18T單鋼輪全液壓振動(dòng)壓路機(jī)的振動(dòng)功率. 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式： P（KW） （84）式中m—振動(dòng)質(zhì)量；（kg）A—名義振幅；（m）—頻率修正系數(shù)；n—振動(dòng)輪數(shù)量；取1P==（KW） （85）此公式僅做參考用，因?yàn)閷?shí)際工況不同，土壤的剛度等性能參數(shù)不同，實(shí)際的功率是在不斷變化的，無固定功率可言。還有天然橡膠耐油性能差，減振器接觸油污后橡膠發(fā)生變形，失去彈性，因此不宜采用天然橡膠。在設(shè)計(jì)中，減振器的連接形式和布置決定了橡膠減振器的受力狀態(tài)。通過控制轉(zhuǎn)向油缸的深處長度來控制轉(zhuǎn)向角。 （92）式中――液壓缸的機(jī)械效率，一般＝～；F的大小由經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算出。壓路機(jī)轉(zhuǎn)向時(shí)，是由液壓缸前端的連接耳環(huán)推動(dòng)鉸接架上的連接銷，從而帶動(dòng)鉸接架繞鉸接縱軸轉(zhuǎn)動(dòng)，而鉸接架推動(dòng)前車架轉(zhuǎn)動(dòng)，從而達(dá)到使振動(dòng)鋼輪轉(zhuǎn)向的目的?；钊膶挾菳一般取（）D；該液壓缸取B=70mm。常見的缸蓋形式有法蘭連接、螺紋連接、外半環(huán)連接和內(nèi)半環(huán)連接。圖15整體式活塞Fig 15Piston 活塞桿導(dǎo)向