n600-1667-537-537反動(dòng)式汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)熱平衡計(jì)算、8號(hào)高壓加熱器設(shè)計(jì)熱力工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-免費(fèi)閱讀
【正文】 最后，向所有關(guān)心過我、愛護(hù)過我和幫助過我的人致以誠(chéng)摯的謝意！由于時(shí)間倉(cāng)促，論文中難免還存在一些問題，懇請(qǐng)老師們批評(píng)指正。 葉濤主編 熱力發(fā)電廠 中國(guó)電力出版社[2] 華東六省一市電機(jī)工程學(xué)會(huì)編 汽輪機(jī)設(shè)備及系統(tǒng) 中國(guó)電力出版社[3] F=Q/(k*t)。2．計(jì)算換熱系數(shù)： = =（5）水側(cè)換熱系數(shù) ，因蒸汽側(cè)位飽和溫度，且水和蒸汽的平均溫度差已確定，故水的平均溫度為：查水蒸汽物性參數(shù)表得：；；；。計(jì)算出平均對(duì)數(shù)溫差后可以建立傳熱方程式及熱平衡方程： ， ，其中，不是獨(dú)立變量，因?yàn)橹灰_定了蒸汽和給水的流動(dòng)布置及進(jìn)、出口溫度，就可以計(jì)算出來(lái)。然后流至冷凝段，在隔板的引導(dǎo)下均勻地流向該段的各部分，由下而上橫向流過管束，放出汽化潛熱后凝結(jié)成水，稱為疏水；外來(lái)的上一級(jí)疏水經(jīng)擴(kuò)容后也進(jìn)入冷凝段。本裝置具有能耗低，結(jié)構(gòu)緊湊，占用面積少，耗用材料省等顯著優(yōu)點(diǎn)，并能夠較嚴(yán)格控制疏水水位，疏水流速和縮小疏水端差。（2） 由（1）得: αc=αc4－α1－αd2=－α1代入（2）得: ++(－α1)=α1= （9）凝汽系數(shù)αc的計(jì)算與物質(zhì)平衡校核由熱井的物質(zhì)平衡式計(jì)算αc==由汽輪機(jī)通流部分物質(zhì)平衡來(lái)計(jì)算αc αc=1－ =－=兩者計(jì)算結(jié)果相同，表明以上計(jì)算完全正確。(3)物質(zhì)平衡式計(jì)算由物質(zhì)平衡式可計(jì)算出凝汽流量D或凝氣系數(shù)的計(jì)算 (4)計(jì)算結(jié)果校核利用物質(zhì)平衡式或汽輪機(jī)功率方程式進(jìn)行校核，誤差范圍在1%2%即可。因此，小機(jī)組一般13級(jí)，大機(jī)組79級(jí)。給水溫度的提高，將使鍋爐設(shè)備投資增加，或使鍋爐排煙溫度升高從而降低了鍋爐效率。 使為最大的回?zé)岱峙錇樽罴鸦責(zé)岱峙?，即按照下列條件對(duì)求極值： ， 回?zé)嵫h(huán)汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率為最大值時(shí)對(duì)應(yīng)的給水溫度稱為熱力學(xué)上的最佳給水溫度。（溫升）在各加熱器間的加熱分配 在汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)中，各個(gè)加熱器給水焓升大小對(duì)回?zé)嵯到y(tǒng)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性產(chǎn)生很大的影響。給水回?zé)峒訜岬臒峤?jīng)濟(jì)性主要是以回?zé)嵫h(huán)汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率來(lái)衡量。2回?zé)嵯到y(tǒng)簡(jiǎn)述及其熱經(jīng)濟(jì)性 給水回?zé)嵯到y(tǒng)是火力發(fā)電機(jī)組的重要組成部分，屬于循環(huán)經(jīng)濟(jì)。汽缸由高壓缸、雙流程中壓缸、2個(gè)雙流程低壓缸組成。本文從常規(guī)回?zé)嵯到y(tǒng)加熱器熱平衡計(jì)算方法出發(fā)，熱平衡法是最原始、最基本的方法，屬于定流量法，即計(jì)算時(shí)必須已知加熱器內(nèi)水流量或者將其假設(shè)為lkg，其中心是求解各級(jí)回?zé)岢槠?。通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較得到的給水溫度為最佳給水溫度，但長(zhǎng)期以來(lái)，給水溫度低于最佳給水溫度，而高壓加熱器投入率不高是給水溫度偏低的主要原因。因此，研究回?zé)岢槠到y(tǒng)以及高壓加熱器的設(shè)計(jì)對(duì)提高電廠的熱經(jīng)濟(jì)性具有重大的理論和實(shí)踐意義。因而，理想循環(huán)的熱效率也增加了，于是在朗肯循環(huán)基礎(chǔ)上采用回?zé)嵫h(huán)，提高了電廠的熱經(jīng)濟(jì)性。給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是火力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)中的主要系統(tǒng)之一，它對(duì)全廠的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行影響很大。第二部分進(jìn)行高壓加熱器的熱力設(shè)計(jì)。 該機(jī)組是哈爾濱汽輪機(jī)廠制造的亞臨界壓力、一次中間再熱、單軸、反動(dòng)式、四缸四排汽機(jī)組。除氧器為滑壓運(yùn)行。由熱量法可知，汽輪機(jī)冷源損失降低了。 在采用回?zé)嵫h(huán)的發(fā)電廠，影響回?zé)徇^程熱經(jīng)濟(jì)性的主要因素有：多級(jí)回?zé)峤o水總焓升（溫升）在各加熱器間的加熱分配；鍋爐最佳給水溫度。 現(xiàn)有的幾種比較成熟的加熱器給水焓升分配方法，均是在理想回?zé)嵫h(huán)的基礎(chǔ)上得到的，即假定全部為混合式加熱器、加熱器端差為零、不計(jì)新蒸汽、抽汽壓損和給水泵耗功、忽略加熱器的散熱損失。單級(jí)回?zé)崞啓C(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率達(dá)到最大值時(shí)回?zé)岬慕o水溫度為=（其中為新蒸汽壓力下的飽和水溫度，為凝汽器壓力下的飽和水溫度），此溫度為回?zé)岬淖罴呀o水溫度。當(dāng)給水溫度一定時(shí)，回?zé)峒訜岬募?jí)數(shù)z越多，循環(huán)熱效率越高。要對(duì)回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)行熱平衡計(jì)算，必須一致計(jì)算工況下機(jī)組的類型，容量，參數(shù)，回?zé)釁?shù)，再熱參數(shù)及回?zé)嵯到y(tǒng)的連接方式，機(jī)組的相對(duì)內(nèi)效率，機(jī)械效率，發(fā)電效率等，看懂發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖。（1） 能量平衡：α1h1+αd2h2’+αchc’=αc4hw1。當(dāng)過熱蒸汽由進(jìn)口進(jìn)入殼體后即可將上部主螺管內(nèi)的給水加熱，蒸汽凝結(jié)為水后，凝結(jié)的熱水又可將下部疏冷螺管內(nèi)的部分給水加熱，被利用后的凝結(jié)水經(jīng)疏水出口被疏流出體外。蒸汽首先進(jìn)入過熱蒸汽冷卻段，在隔板的引導(dǎo)下曲折流動(dòng)，把大部分過熱度所含熱量傳遞給主凝結(jié)水，到出口時(shí)，蒸汽已接近飽和狀態(tài)，但仍然有少量的過熱度。不論是順流還是逆流，對(duì)數(shù)平均溫差可統(tǒng)一用以下計(jì)算式表示： 式中，為平均對(duì)數(shù)溫差；、分別為加熱器中最大傳熱溫差和最小傳熱溫差。現(xiàn)假定=260，則 由查水的物性參數(shù)：；；；又由= Mpa查得：。 printf (“k=%f,t=%f,Q=%f\n”,k,t,Q)。參考文獻(xiàn)[1]特別感謝我的家人，他們是我精神的依靠和前進(jìn)的動(dòng)力，正是由于他們的關(guān)愛、理解、奉獻(xiàn)與支持我才得以順利完成學(xué)業(yè)。誨人不倦又能緊密結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際，深入淺出，特在此向劉老師表示衷心的感謝!另外，我要感謝同組的、以及等同學(xué)。3．在進(jìn)行高壓加熱器的熱力設(shè)計(jì)時(shí)，主要困難在于確定傳熱系數(shù)，困難的原因是由于熱交換器傳熱面幾何形狀的復(fù)雜，沖刷傳熱面的條件多種多樣，流體溫度沿傳熱面變化很多以及傳熱面的非等溫性等。t,amp。（2）求對(duì)數(shù)平均溫差 查水蒸汽物性參數(shù)表，= Mpa時(shí)，飽和蒸汽溫度，故 == == 即==（3）求換熱量Q 水的平均溫度，查水蒸汽物性參數(shù)表得：（Kg ），故 ==（4）蒸汽側(cè)冷凝換熱系數(shù) 1．定性溫度為冷凝液膜平均溫度，但壁溫為未知，故用試算法。所謂平均溫差法，是指在加熱器換熱過程中，蒸汽沿流程放出熱量溫度不斷下降，給水沿流程吸熱而溫度上升，且蒸汽和給水間的溫差沿流程是不斷變化的。在該機(jī)組的回?zé)嵯到y(tǒng)中，8號(hào)高壓加熱器采用的是管板U形管表面式回?zé)峒訜崞?，它結(jié)構(gòu)緊湊、省材料、流動(dòng)阻力小、換熱效率高。對(duì)于600Mw機(jī)組，高壓給水系統(tǒng)設(shè)計(jì)為一個(gè)大旁路或三個(gè)小旁路，各級(jí)高壓加熱器采用疏水逐級(jí)自流至除氧器；運(yùn)行中由于給水壓力、溫度較高且系統(tǒng)性較強(qiáng)，因此給水加熱器的合理設(shè)計(jì)將嚴(yán)重影響機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)性，尤其高壓加熱器能否正常運(yùn)行是給水設(shè)計(jì)溫度的直接保證，從而對(duì)提高機(jī)組效率和保證出力存在直接的影響。表31 加熱型號(hào)抽汽壓力（Mpa）抽汽比焓（kJ/kg）抽汽管壓損（%）工作壓力（Mpa）飽和水溫度 （℃） 飽和水比焓（KJ/kg）出口端差（℃）給水出口水溫（）給水出口比焓（kJ/kg）H851H70H660Hd0H4H36H27H1
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