【正文】 其次要感謝和我一起 做塑料模設計的其他同學 ， 在整個設計過程中 ,對于一些問題的看法 ,都給予了不錯的建議。一段距離后，限位螺釘 23 發(fā)生作用，動模板 5也開始隨動模運動。相反地，此類粘度高，流動性差的塑料，在注射成型時需要對模具進行加熱，保證模具溫度為 90~120℃。根據參考文獻 [12],選取彈簧絲直徑為 ,外徑為 16的彈簧 ,自由高度為 70mm(只要滿足恢復自由長度 10mm 以上即可 )， 材料為 65Mn， 模架的確定 模具型腔長 140mm,根據 參考文獻 [13]：在注射時，型腔壓力 49MPa 情況下，型腔壁厚按 S= L+17 式計算。 ①直齒輪設計： 用于傳動機構的齒輪， 根據 參考文獻 [10]得： 25 本設計采用了標準直齒圓柱齒輪 (壓力角為 20176。 脫模力計算 由于塑件底部只有一段是螺紋，因此塑件的脫模力 Q 包含兩部分，其一為光軸段塑件對型芯的包緊力 P1，另一部分為螺紋段對型芯的包緊力 P2。 PMS(10Ni2MnCuAl):鏡面塑料模具鋼，是一種新型的時效硬化型塑料模具鋼，具備良好的冷熱加工性和綜合力學性能。 本設計采用了如圖 12 所示整體鑲入式 ,用臺肩固定 ,剛性較好 ,修配方便。 側向分型機構設計 由于模具采用瓣合鑲塊（鑲塊與連接滑塊相連接）成型制件的外部菱形滾花，因而需采用側向分型機構 ,本設計采用斜導柱抽芯機構。 若澆口位置在深藍色部位，即制件的中部和頂部，本來應是設置澆口位置的最佳選擇 。 聚碳酸酯熔體粘度與溫度關系較大，而與剪切速率關系不大，且聚碳酸酯流動性較差。 分流道的截面尺寸，應根據塑件的體積，壁厚，形狀的復雜程度、注射速率、分流道長度因素等來確定。 根據模具主流道與噴嘴的換算關系： 0R=R +(1 2) ； 0d=d +( 1)； 取主流道球面半徑 R=13mm，小端直徑 d=Φ 5mm； 主流道襯套選 用，查參考文獻 [3],選用 I型澆口套的形式 ,如圖 4所示 : 圖 4 澆口套 如上圖所示澆口套形式 ,澆口套下端固定在定模板內 ,上端兼起定位圈作用 ,與機床定位孔配合 ,使用于小型注射模 .為了便于將凝料從主流道中順利拔出，將主流道設計成 11 圓錐形，錐度為 1～ 3176。 考慮到塑件中部有菱形滾花的存在，采用瓣合模才能成型外部滾花，否則脫出時將破壞滾花；對于外部有滾花的塑件，考慮分型面時，應使型腔設置在動模，否則塑件的脫模將很復雜；此時，分型面為過回轉體軸線且平行于開模方向。 另外聚碳酸酯熔體粘度與溫度關系較大，而與剪切速率關系不大。通過計算 m= V?? ，塑件的質量 M=。因此，該塑件屬于中等復雜程度。 結論 （ 1）熔融溫度高且熔體黏度大，應 該 嚴格控制模具溫度在 70176。只要改變模具結構，就能相應地改變外觀形狀和尺寸，以滿足消費 者對外觀的要求，這對于產品生產廠家立于不敗之地有著關鍵的作用。傳統(tǒng)的打火機外殼大都采用金屬外殼。另外，針對塑件的螺紋結構，設計采用了鏈輪脫螺紋機構。 1 打火機外殼注射模設計 摘要： 本文闡述了打火機注射模具的設計過程。此外，本文也對注射模的導向機構設計及加熱冷卻系統(tǒng)設計的必要性進行了說明。材料一般為鋅合金，鋼，鐵，銅等，花樣百出的打火機外殼外型，一般采用沖壓工藝獲得（包括落料，彎曲等），外殼在制造上精度并不太高，要實現造型的美觀，投入的成本比較高。 再次，塑料注射成型與沖壓成型比較起來，具有噪音小，操作安全，方便等的優(yōu)點?！?20176。 塑件尺寸精度分析 所有尺寸均為自由尺寸，可按 MT5 查取公差，其主要尺寸公差如下： 外形尺寸：Φ ? , ? , Φ ? , Φ ? , R ? ,R ? , ? , ? ,SR ? , ? , ? ? , ? , ? , ? , ? ,R ? 內形尺寸： R ? , R ? , ? , ? , R ? ,R ? , ? , ? , ? x45176。 型腔數的確定 模具的型腔數可根據塑件的產量、精度高低，模具制造成本以及選用注射機的最大注射量和鎖模力大小等因素確定。因此在成型加工過程中，僅靠提高注塑壓力和注射速率不可能達到改善熔體流動性的目的，反而還會導致制品的內應力增加，而適當改變溫度可以有效地調節(jié)熔體流動性。并且，這樣的選擇也有利于排氣，型腔內氣體在充填末了將沿著 縫隙排出。經換算得主流道大端直徑 D=10mm。對于流動性較差的聚碳酸酯，應該采取較大的截面，取 d=6mm。由于塑件的外觀要求表面要求沒有缺陷、毛刺，因而潛伏式澆口比較合理。但由于制件中部是成型滾花的部位，因而澆口位置不能設置 在此；頂部由于潛伏式澆口的結構形式也不能設置，故放棄而原則其他位置。如圖 9所示 : 圖 9 瓣合鑲塊裝配簡圖 1． 凹模鑲塊（瓣合鑲塊之一） 2. 塑件 3. 下凹模鑲塊（瓣合模之一） 16 抽芯力的計算 滾花的成型，是由細小型芯造成的，因此可以將許多小型芯的抽芯力，看成是一個較大型芯的抽芯力 ,參考文獻 [4]得： 0F = 1 00CL F ( c os si n )? ? ? =100 5 1 10 =3140N 其中型芯被塑料包緊斷面周長 :C=2R?? =2 包緊深度 : L=1mm 單位包緊部分長度 : F0=10MPa 塑料對鋼的摩擦系數 : ? = 脫模斜度 : ? ,Cos? 約為 1 斜導柱直徑計算 d=[P H/( cos??） ]1/3 =（ ） /( ） 1/3 = ≈ 其中 : H滑塊端面至受力點的垂直距離 σ 許用彎曲應力 ,一般取 ? 斜導柱傾角 ,這里取 20186。 155 79 19 圖 12 楔緊塊與模板的安裝方式 模具工作零件設計 鑲塊與滑塊的連接方式 為節(jié)省貴重金屬材料，下模型腔采用兩瓣合鑲塊形式，鑲塊采用過盈配合鑲嵌在滑塊 ,如圖 13 所示 圖 13 瓣合鑲塊與滑塊的連接方式 型腔組成 型腔包括上下兩部分，下型腔又由兩瓣合鑲塊組成； 每個瓣合鑲塊為保證其強度，其側壁厚度按經驗值取 S 10mm? ,這里 S= ；鑲塊長度 140mm,高度 26mm，如圖 14 所示。熱處理工藝簡便，淬透性高，變形小，表面粗糙度值低，光亮度高，尺寸和形狀精度高。 根據參考文獻 [9]，及參考文獻 [3],計算塑件的脫模力得： Q=P1+P2=2222c os c osc os 2mmmr E lrt tr??? ? ? ??? ?+2 2 2 24c o s ( / )mmE rm LS R r R r? ? ???? ? ?? =22 220 0 % 2 os c os c os ? ? ? ? ??? ? ? ? ? ? ? ? + 224 220 0 % 5 2 c os( a r c t a n ) ( ) 5? ? ? ? ? ??????? = + + = + = 包緊力造成的摩擦阻力 fPF =F = 561 =1124 N? ； 故型芯軸應克服摩擦扭矩 11 24 12 .2 5 13 76 9T f m p mM F r f r N m m? ? ? ? ?； 而中心齒輪傳遞的轉矩 2 1 3 7 6 9 2 7 5 3 8T N m m? ? ?中 ； 由 5 1195 .5 10 /T P n?? n1=120r/min 得到 1 52 7 .5 3 8 1 2 0 = 0 .3 5 K W9 5 .5 1 0P ?? ?； 由于鏈輪傳動效率 ? = 24 故電動機輸出功率 P=P1/= 電動機采用 轉速 910r/min Y902 型。 )，模數采用標準模數 m=；，八級精度。 通過計算得： S=45。 5 注射機有關參數的校核 最大注塑量校核 當注射機最大注射量以最大注射容積標定時 ,為保證正常的注射成型 ,注射機最大注射容積應大于或等于所需要塑料容積 ,根據參考文獻 [2]得 : 1 Z 1KV V? 其中： 1K 注射機最大注射量的利用系數 ,一般取 27 zV 注射機最大注射量 , 3cm 1V 所需塑料的容積 (包括澆注系統(tǒng)凝料 ) 本設計 1V =2 V 件 +V 澆注 =2 + = 3cm zV =125 3cm （其中， V 件 = 3cm , V 澆注 ≈ V 件 ) 故注射機的注射量滿足要求。同時，在動模板上安裝的滑塊 24 也開始同定模鑲塊 10 發(fā)生上模 型腔和下模型腔的分型。 然后還要感謝大學四年來所有老師，為我們打下 材料 專業(yè)知識的基礎；同時還要感謝 室友們 ，正是因為有了 他們 的支持和鼓勵 ， 此次畢業(yè)設計才會順利完成。 除了 俞 老師的專業(yè)水平外， 她 的治學嚴謹和 敬業(yè)的 精神也是我永遠學習的榜樣，并將 在今后長期的 學習和工作 中對 我 起到積極的作用。 6 模具圖與開模動作 模具圖 圖 15 打火機外殼注射模 （主視圖） 1 動模座板 2 支承塊 3 動模螺釘 4 支承板 5 動模板 6 定模螺釘 7 定模板 8 澆口套 9 定模座板 10 定模鑲塊 11 瓣合鑲塊 12 導套 13 導柱 14 圓錐滾子軸承 15 齒輪 16 軸端擋圈 17 螺釘 18 型芯軸 19 深溝球軸承 20 普通平鍵 21 齒輪軸 22 普通平鍵 29 圖 16 打火機外殼 注射模 （左側視圖） 23 限位螺釘 24 滑塊 25 螺釘 26 活動銷釘 27斜導柱 28 楔緊塊 29 彈簧 30 彈簧 31鏈輪 32 限位塊 開模動作過程 如上圖所示，開模時，在彈簧 30的作用下，彈簧上頂動模板 5，使動模板 5 相對斜導柱 27 靜止，同時鏈輪脫螺紋機構 31 帶動型芯軸 18 發(fā)生轉動，并在塑件外部菱形滾花的止轉作用下，使型芯軸 18 退出，直到螺紋段離開塑