【正文】 還有就是在把各個(gè)模塊組合時(shí)也會(huì)出現(xiàn)問題。因此設(shè)計(jì)一個(gè)電路，使地址控制輸入端 S S S0 正好使速度的百位到百分位及小數(shù)點(diǎn)按照順序顯示。 D 觸發(fā)器的功能為消除競(jìng)爭(zhēng)冒險(xiǎn)，用來減小輸入端的輸入信號(hào)受干擾的程度。題目指出車輪每轉(zhuǎn) 一圈，有一傳感脈沖，每個(gè)脈沖代表 1m，則可用 nHz 的脈沖代表車輪每秒轉(zhuǎn)過 n 圈，即汽車速度為 nm/s。 成績(jī)分五等：優(yōu)、良、中、及格、不及格。 五、課程設(shè)計(jì)的進(jìn)度及時(shí)間安排 課程設(shè)計(jì)時(shí)間為兩周，查閱資料安排 3 天時(shí)間，設(shè)計(jì)計(jì)算及繪圖安排 5 天時(shí)間，答辯安排 2 天時(shí)間。 （ 3）摩擦片尺寸校核與材料選擇。 發(fā)動(dòng)機(jī)→離合器→變速器→萬向傳動(dòng)裝置→主減速器→差速器→半軸→驅(qū)動(dòng)輪 、后鼓式制動(dòng)器的構(gòu)造和工作原理 三、離合器與變速器實(shí)驗(yàn) (一 )目的與要求 使學(xué)生了解離合器和變速器的基本結(jié)構(gòu)，掌握離合器和變速器的工作原理 以及變速器的控制機(jī)構(gòu)。 (二 )內(nèi)容與步驟 汽油發(fā)動(dòng)機(jī)由曲柄連桿機(jī)構(gòu)、配 氣機(jī)構(gòu)、燃油供給系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)、潤(rùn)滑系統(tǒng)、點(diǎn)火系統(tǒng)、起動(dòng)系統(tǒng)組成布置結(jié)構(gòu) 作過程 運(yùn)行轎車發(fā)動(dòng)機(jī)解剖運(yùn)行臺(tái)架，分析并掌握四沖程汽油機(jī)工作原理。使學(xué)生對(duì)結(jié)構(gòu)復(fù)雜、類型繁多的現(xiàn)代汽車的構(gòu)造的理解更加深刻，為以后的學(xué)習(xí)和工作奠定良好的基礎(chǔ)，提高學(xué)生的專業(yè)技能、綜合素質(zhì)以及動(dòng)手能力。設(shè)分離軸承對(duì)膜片彈簧指所加的載荷為 P2，對(duì)應(yīng)此載荷作用點(diǎn)的變形為λ 2。膜片彈簧在分離的情況下點(diǎn)從 B 變到 C，而 C點(diǎn)之 所以要靠近 N 點(diǎn)。 膜片彈簧小端內(nèi)半徑及分離軸承作用半徑的確定由離合器結(jié)構(gòu)決定，膜片彈簧小端內(nèi)徑最小值應(yīng)大于變速器第一軸花鍵的外徑； 應(yīng)大于。對(duì)于汽車離合器膜片彈簧，通常取R/r=～ 。 8)極限轉(zhuǎn)角 jj 減振器從預(yù)緊轉(zhuǎn)矩 Tn 增加到極限轉(zhuǎn)矩 Tj 時(shí)，從動(dòng)片相對(duì)從動(dòng)盤轂的極限轉(zhuǎn)角 jj 為 (25)式中 — 極限轉(zhuǎn)角； R— 減振彈簧位置半徑； Dl— 減振彈簧的工作變量。 由于設(shè)計(jì)的是乘用車的發(fā)動(dòng)機(jī)，常工作時(shí)的轉(zhuǎn)速是較高的，且保證發(fā)動(dòng)機(jī)的工作較穩(wěn)定，所以選擇 kj 較小，取 kj=10Tj=3340N m。 3)減振彈簧的位置半徑 R0減振彈簧的位置半徑 R0一般取 (～)d/2,即 ~,同時(shí)為了保證離合器可靠的傳動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩，減振彈簧位置直徑 2R0 約小于摩擦片內(nèi)徑約 50mm，所以取R0=40mm。為避免共振，緩和傳動(dòng)系所受的沖擊載荷，在許多汽車的傳動(dòng)系統(tǒng)中裝設(shè)了扭轉(zhuǎn) 減振器，且大多數(shù)將扭轉(zhuǎn)減振器附裝在離合器的從動(dòng)盤中。 2)摩擦片的內(nèi)外徑比 c應(yīng)在 ～ ： c=∈｛ ～ ｝ 3)保證離合器可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩，并防止傳動(dòng)系過載，β應(yīng)在 ～ 之間，而由（ 11） 計(jì)算的Tc=,將其代入（ 12）式得： β =Tc/Temax=∈｛ ～ ｝（ 2）單位面積滑磨轉(zhuǎn)矩單位面積滑磨轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于其許用值，即 =（ 15）所以＝ (N D、內(nèi)徑 d和厚度 b 摩擦片外徑是離合器的重要參數(shù)，它對(duì)離合器的輪廓尺寸、質(zhì)量和使用壽命有決定性的影響。 f、摩擦面數(shù) Z 和離合器間隙△ t摩擦片的摩擦因數(shù) f 取決于摩擦片所用的材料及其工作溫度、單位壓力和滑磨速度等因素。在選擇時(shí)，應(yīng)該要注意到下面 3點(diǎn)： 1）離合器在摩擦片磨損后還應(yīng)能正常地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩。它是目前汽車離合器中比較流行的第三代產(chǎn)品。 [4]李林，劉惟信，汽車離合器蓋結(jié)構(gòu)的最優(yōu)化設(shè)計(jì)．北京汽車，1991， 6。因此，碟形彈簧有關(guān)設(shè)計(jì)公式對(duì)膜片彈簧也適用。 膜片彈簧工作點(diǎn)位置的選擇汽車離合器膜片彈簧特性曲線如圖 42 所示，選擇好曲線上的幾個(gè)特定工作點(diǎn)的位置很重要。范圍內(nèi)，故符合要求。 圖 32H/h 對(duì)膜片彈簧彈性特性的影響而實(shí)際的工作要求中，兼顧操縱簡(jiǎn)單和壓緊力的落差不致過于靈敏，離合器膜片彈簧一般取 ＜ (H/h)＜ 2，板厚 h為 2～ 4mm。研究表明，Tn 的增加，共振頻率將向減小頻率的方向移動(dòng)，這是有利的。 kj 取決于減振彈簧的線剛度及其結(jié)構(gòu)布置尺寸： kj=KZjR02 103(22)式中 K— 每個(gè)減振彈簧的線性剛 度 (N/mm)； Zj— 減振彈簧的個(gè)數(shù)； R0— 減振彈簧位置半徑 (m)。 扭轉(zhuǎn)減振器主要參數(shù)選擇與設(shè)計(jì)計(jì)算扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì)計(jì)算著重于減振彈簧。 各個(gè)數(shù)值代入 (7)式：得到 W=，再把 W 和摩擦片的各個(gè)數(shù)值代入式 (6)，得： w=≤ [w]=。石棉基材料具有摩擦因數(shù)較高（大約 ～ ）、密度較小、制造容易、價(jià)格低廉等優(yōu)點(diǎn)。 離合器間隙△ t 是指離合器處于正常結(jié)合狀態(tài)、分離套筒被回位彈簧拉到后極限位置時(shí)，為保證摩擦片正常磨損過程中離合器仍能完全結(jié)合，在分離軸承和分離杠桿內(nèi)端之間留有的間隙。在摩擦片磨損之后，離合器的壓力依然能夠可靠平穩(wěn)，所以選取的β值可以較?。? 雙片離合器的β值應(yīng)大于單片離合器。 根據(jù)摩擦力矩公式 (11)式中 Tc— 離合器靜摩擦力矩； β — 后備系數(shù)； f— 摩擦因數(shù)； Z：摩擦面數(shù)； po— 單位壓力； D— 摩擦片外徑； c— 內(nèi)外徑之比。摩擦式離合器按結(jié)構(gòu)分可分主動(dòng)部分（包括飛輪、離合器蓋和壓盤）、從動(dòng)部分（從動(dòng)盤總成）、壓緊機(jī)構(gòu)（壓緊彈簧）和操縱機(jī)構(gòu)（包括分離叉、分離軸承、分離踏板和傳動(dòng)部件）。在膜片彈簧離合器中膜片彈簧有壓緊彈簧和分離杠桿的雙重作用，所以膜片彈簧離合器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要是包括從動(dòng)盤總成、膜片彈簧和壓盤總成三個(gè)部分。 為保證離合器在任何情況下都能可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩，設(shè)計(jì)時(shí) Tc 應(yīng)大于發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，即 Tc=β Temax(12)有了上面的關(guān)系式，對(duì)于一定的離合器結(jié)構(gòu)而言，只要合理選擇其中的參數(shù)，并能滿足上面的關(guān)系式，就可估算出所設(shè)計(jì)的離合器是否合適。 表 12 離合器后備系數(shù)β的取值范圍車型后備系數(shù)β乘用車及最大總質(zhì)量小于 6t 的商用車 ~ 最大總質(zhì)量為 6~14t 的商用車~ ~ 本設(shè)計(jì)是捷達(dá)小轎車離合器的設(shè)計(jì)，故宜取小值，本次設(shè)計(jì)取β = 單位壓力 P0 單位壓力決定了摩擦表面的耐摩性，對(duì)離合器工作性能和使用壽命有很大影響，選擇單位壓力必須考慮離合器的工作條件、發(fā)動(dòng)機(jī)后備功率大小，摩擦片尺寸、材料及其質(zhì)量和后備系數(shù)等因素。該間隙△ t一般為 3～ 4mm。目前主要應(yīng)用于中、輕載荷下工作。 經(jīng)過校核可知，摩擦片的設(shè)計(jì)符合相應(yīng)的設(shè)計(jì)要求 2 扭轉(zhuǎn)減振器設(shè)計(jì) 扭轉(zhuǎn)減振器選型由于發(fā)動(dòng)機(jī)傳到汽車傳動(dòng)系中的轉(zhuǎn)矩是周期地不斷變化的，從而使傳動(dòng)系統(tǒng)產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)振動(dòng)。 1)減振彈簧的材料：采用 60Si2MnA彈簧鋼絲。 減振器的角剛度既要滿足傳遞足夠大的轉(zhuǎn)矩的要求，又要滿足為了避開共振而盡量降低其值的要求，這在實(shí)際上是做不到的。但 Tn 不應(yīng)大于 Tm，否則在反向工作時(shí)，扭轉(zhuǎn)減振器將提前停止工作，故取： Tn=(～ )Temax(24)式中 Tn— 預(yù)緊轉(zhuǎn)矩； Temax— 發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩。 取 h=， H/h=2，得 H=5mm， h=。 n和切槽寬δ δ 及半徑 re 的選取分離指的數(shù)目 n 常取為 18； =～ ； =9～ 10mm； re 的取值應(yīng)滿足（ rre）≥要求。曲線上拐點(diǎn) H 對(duì)應(yīng)膜片彈簧壓平位置，且。通過支承環(huán)和壓盤加在膜片彈簧上 的沿圓周分布的載荷，假象集中在支承點(diǎn)處，用 F1 表示，加載點(diǎn)間的相對(duì)變形（軸向）為λ 1，則壓緊力 F1 與變形λ 1之間的關(guān)系式為 :（ 32）式中： E—— 彈性模量，對(duì)于鋼，μ —— 泊松比，對(duì)于鋼，μ =——膜片彈簧在自由狀態(tài)時(shí)，其碟簧部分的內(nèi)錐高度 h—— 彈簧鋼板厚度 R—— 彈簧自由狀態(tài)時(shí)碟簧部分的大端半徑 r—— 彈簧自由狀態(tài)時(shí)碟簧部分的小端半徑 R1—— 壓盤加載點(diǎn)半徑 r1—— 支承環(huán)加載點(diǎn)半徑表31 膜片彈簧彈性特性所用到的系數(shù) 代入（ 32）得 (33)對(duì)（ 33） 式求一次導(dǎo)數(shù)，可解出λ 1=F1 的凹凸點(diǎn)，求二次導(dǎo)數(shù)可得拐點(diǎn)。 [5]蔡興旺主編，汽車構(gòu)造與原理．北京：機(jī)械工業(yè)出版社， 2021。拉式膜片彈簧的安裝方向與推式相反，在接合位置時(shí)，膜片彈簧的大端支承離合器蓋上，而以中部壓緊在壓盤上。 2）要防止離合器滑磨過大。各種摩擦材料的摩擦因數(shù) f的取值范圍見下表。 當(dāng)離合器結(jié)構(gòu)形式及摩擦片材料、后備系數(shù)β和單位壓力已選定情況下，可根據(jù)公式 D=312β Temaxπ fZP0(1c3)(13)摩擦片外徑 D（ mm）也可根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩按如下經(jīng)驗(yàn)公式選用： D=kDTemax(14)式中 kD 為直徑系數(shù)，取值范圍見表 15表 15直徑系數(shù) kD 的取值范圍車型直徑系 數(shù) kD 乘用車 最大質(zhì)量為 的商用車 （單片離合器） （雙片離合器）最大質(zhì)量大于 的商用車 依據(jù) Tmax=167Nm,kD 取，且摩擦片內(nèi)徑可根據(jù) d/D在 ～ 之間確定，此處取內(nèi)外徑之比 c= 由 (13)計(jì)算得： D=,d= D 后，還需根據(jù)摩擦片尺寸的系列化和標(biāo)準(zhǔn)化進(jìn)一步確定。 /)式中，為單位面積滑磨轉(zhuǎn)矩 (N 圖 21扭轉(zhuǎn)減振器工作示意圖 2— 減振彈簧； 3— 從動(dòng)盤本體； 4— 阻尼片； 離合器接合時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)出的轉(zhuǎn)矩經(jīng)飛輪和壓盤傳給了從動(dòng)盤兩側(cè)的摩擦片，帶動(dòng)從動(dòng)盤本體和與從動(dòng)盤本體鉚接在一起的減振器盤轉(zhuǎn)動(dòng)。 4)極限轉(zhuǎn)矩 Tj 極限轉(zhuǎn)矩是指減振器在消除了限位銷與從動(dòng)盤轂之間的間隙時(shí)所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩，即限位銷起作用時(shí)的轉(zhuǎn)矩。 這樣每個(gè)彈簧的線性剛度為 K=kj/(ZjR02)= 105N/mm。 通常取 3o～ 12o，由于設(shè)計(jì)的乘用車的離合器，所以對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的平順性要求較高，所以取。 此次設(shè)計(jì)取 R/r=， r大于摩擦片平均半徑 Rc，其中： （ 31）由式 31計(jì)算得 Rc=85mm，故取 r=86mm； 因?yàn)?