【正文】 低壓流體輸送用焊接鋼管》 GB/T3092中規(guī)定的 3號普通鋼管，其質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》 GB/T070088中 Q235A級鋼的規(guī)定。 第五節(jié) 、 支撐體系 及構(gòu)造要求 支撐體系方式 1）、 在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡便、統(tǒng)一、經(jīng)濟、合理等要求，根據(jù)本公司當前模板工程工藝水平，決定采用扣件式鋼管腳手架作為本工程的模板支撐體系。 4）、荷載傳遞方式：板底模 → 楞枋 → 龍骨 → 鋼管承重架 → 支撐層。 、水平對接接頭位置要求如下圖。設置時，有剪刀撐斜桿的框格數(shù)量應大于框格總數(shù)的 1/3。 11 之間，自下而上、左右連續(xù)設置，并延伸至頂部。剪刀撐應用旋轉(zhuǎn)扣件固定 在與之相交的橫抽水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心點至主節(jié)點的距離不宜大于 150㎜。 (2)、模板的基準定位工作 （ 1）首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據(jù)軸線與施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)線、邊線以及外側(cè)控制線，施工前 5線必須到位，以便于模板的安裝和校正。 （ 5）支模前對前一道工序的標 高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術(shù)復核工作。 3) 、 柱、梁接槎部位模板端處加墊海棉。 ③ 、 所有跨度 ≥4m 的梁必須起拱 2‰ ，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形。 13 ⑦ 、當梁高超過 750mm時，梁側(cè)模板加穿 Ф 14600梁螺栓加固。 ③ 模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規(guī)定要求后方可拆模。 4)、 模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續(xù)，經(jīng)技術(shù)負責人、監(jiān)理審批簽字后方可拆除。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過 2米。 ② 模板支架搭設方式符合施工方案要求，并通過相關(guān)部門驗收。 （ 2） 、質(zhì)量管理措施 ①認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，遇工程變更或其他技術(shù)措施，均以施工聯(lián)系單和簽證手續(xù)為依據(jù)，嚴格按國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（ GB502042021）和其它有關(guān)規(guī)定施工和驗收，并隨時接受業(yè)主、總包單位、監(jiān)理單位和質(zhì)監(jiān)站對本工程的質(zhì)量監(jiān)督和指導。 ④混凝土澆筑過程中應派專人 2～ 3名看模，嚴格控制模板的位移和穩(wěn)定性，一旦產(chǎn)生移位應及時調(diào)整，加固支撐。 ⑧模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、 15 高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。并根據(jù)數(shù)據(jù)分析原因，將問題及時反饋到有關(guān)生產(chǎn)負責人，及時進行整改和糾正。確保砼澆筑正常進行。 重大危險源辨識 本模板工程涵蓋了鋼筋、混凝土、模板等工程，施工過程中存在的主要危險源有以下幾點 (1)、機械傷害 形成原因：木工棚、機械缺陷誤操作，防護不到位 應采取的控制措施： ①設專人負責，按規(guī)范操作經(jīng)常檢查電鋸、電刨等的防護罩，分料器、推料器等設施，確保安全有效。 ②按、拆電源應由專業(yè)電工操作。 火災 17 形成原因：明火。 ②應經(jīng)常檢查所用工具，確保 安全有效。 應采取的控制措施： ①應分散放料，并嚴格控制堆放高度，嚴禁超過規(guī)定載荷。 ② 信號工及吊裝司機必須持證上崗，密切配合，嚴格 遵守 “ 十不吊 ” 規(guī)定。 ⑥整個預防措施過程都比必須安排有專門人員進行監(jiān)控。 (3)、登高作業(yè)時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中 ，不得掉落。高處作業(yè)時，操作人員要扣上安全帶。 (8)、對于預拼模板應整體拆除。 (10)、模板拆除時，混凝土強度必須達到規(guī)定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規(guī)定要求時拆除模板。 (4)、監(jiān)測說明 ① 班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查； ② 模板工程日常檢查重點部位： 1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構(gòu)件是否符合要求； 2) 連墻件是否松動； 3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差； 4) 施工過程中是否有超載現(xiàn)象； 5) 安全防護措施是否符合規(guī)范要求； 6) 支架與桿件是否有變形現(xiàn)象； (5)、監(jiān)測頻率 在澆筑混凝土過程中應實時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜低于 20~30分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終 凝前至混凝土 7天齡期應實施實時監(jiān)測，終凝后的監(jiān)測頻率為每天一次。計算簡圖如下： W=bh2/6=100015 2/6=37500mm3， I=bh3/12=100015 3/12=281250mm4 q=γ GΣq Gk+ Qk=[+(24+)]1 .0+(1+2)= 抗彎驗算 Mmax== 2=m) 主楞剪力圖 (kN) 主楞變形圖 (mm) 26 支座反力依次為 R1=,R2=,R3=,R4= 強度驗算 σ max=Mmax/W=10 6/4790=≤f m=205N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 τ max=2Qmax/A=21000/457= τ max=≤f v=125N/mm2 符合要求！ 撓度驗算 ν max=≤[ν]=min[l/150 ， 10]=min[800/150， 10]= 符合要求！ 可調(diào)托座驗算 是否考慮荷載疊合效 應 是 可調(diào)托座承載力設計值 [f](kN) 30 最大支座反力 Rmax=max[R1,R2,R3,R4]/= R max== ， ≤30kN 符合要求！ 七、立桿驗算 鋼管類型 Ф48 截面面積 A(mm2) 457 截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓、彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 長細比驗算 h/la=1600/900=， h/lb=1600/800=2，查附錄 D，得 k=， μ= l0=max[kμh ， h+2a]=max[1600 ， 1600+2100]=2490mm λ=l 0/i=2490/=157≤[λ]=210 長細比符合要求！ 查《規(guī)程》附錄 C得 φ= 風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 la=， h=，查《規(guī)程》表 φ w= 因風荷載沿模板支架橫向作 用，所以 b=la=， b/h= 通過插入法求 η ，得 η= μ zω 0d2=1 2=， h/d= 通過插入法求 μ s1，得 μ s1= 因此 μ stw=φ wμ s1(1η n)/( 1η)=(1 )/()= μ s=φ wμ stw== ω k= zμ sω 0=1 = 2) 整體側(cè)向力標準值計算 ω k= zμ sω 0=11= 穩(wěn)定性驗算 KH=1/[1+( 4)]= 不組合風荷載時 Nut＝ γ G∑N Gk+∑N Qk=Rmax+ GH=+= σ= ut/(φAK H)=10 3/(457)= 3N/mm2≤[f]=205N/mm 2 符合要求！ 27 組合風荷載時 Nut＝ γ G∑N Gk+∑N Qk=R39。m/m 下一層混凝土強度達到 30/100 ％ =％設計強度 C30混凝土彎曲抗壓強度設計值為 fcm= 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度 ξ=A sf y/(α lbh of cm)=754360/(12940130)= 計算系 數(shù)為： α s=ξ(1 )=(1 )= 此時樓板所能承受的最大彎矩為 M1=α sα 1bh o2f cm=12940130 210 6=計算簡圖如下： W=bh2/6=1000 152/6=37500mm3， I=bh3/12=1000 153/12=281250mm4 q=γ GΣ qGk+ qQk= [+(24+) ] + (1+2) = 抗彎驗算 彎矩圖 (kN 主楞自重荷載： q1=γ Gq= = 計算簡圖如下： 強度驗算 主楞彎矩圖 (kN m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 九、可調(diào)托座驗算 是否考慮荷載疊合效應 是 可調(diào)托座內(nèi)主楞根數(shù) 2 可調(diào)托座承載力設計值 [f](kN) 30 最大支座反力 Rmax= Rmax= =， ≤ 30kN 符合要求！ 十、模板支架整體高寬比驗算 H/Lb=＜ 5 符合要求！ 十一、立桿驗算 鋼管類型 Ф 48 截面面積 A(mm2) 457 截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓、彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 長細比驗算 h/la=1600/700=， h/lb=1600/800=2，查附錄 D，得 k=，μ = l0=max[kμ h， h+2a]=max[ 1600， 1600+2 50]=2367mm λ =l0/i=2367/=149≤ [λ ]=210 長細比符合要求！ 查《規(guī)程》附錄 C得 φ = 風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 37 la=， h=，查《規(guī)程》表 w= 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以 b=la=， b/h= 通過插入法求η，得η = μ zω 0d2= =， h/d= 通過插入法求μ s1，得μ s1= 因此μ stw=φ wμ s1(1η n)/( 1η )= ()/()= μ s=φ wμ stw= = ω k= zμ sω 0= = 2) 整體側(cè)向力標準值計算 ω k= zμ sω 0= 1 = 穩(wěn)定性驗算 KH=1/[1+ ()]= 1) 不組合風荷載時立桿從左到右受力為 (Nut＝γ G∑ NGk+∑ NQk)： R1=+[ (+(24+) ) + (1+2) ](+()/2) + = R2=+ ()= R3=+[ (+(24+) ) + (1+2) ](+()/2) + = Nut=max[R1,R2,R3]=max[, , ]= (φ AKH)= 103/( 457 )=≤ [f]=205N/mm2 符合要求！ 2) 組合風荷載時立桿從左到右受力為 (Nut＝γ G∑ NGk+ ∑ NQk)： R1=, R2=, R3= Nut=max[R1,R2,R3]=max[, , ]= Mw= k lah2/10= (mm) 800 梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm) 400 梁底增加承重立桿根數(shù) 1 梁底增加立桿的布置方式 按梁兩側(cè)立桿間距均分 梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿的距離 (mm) 400 梁底立桿支撐方式 雙扣件 每縱距內(nèi)附加梁底支撐主楞根數(shù) 0 梁底支撐小楞根數(shù) 3 立桿伸出頂層橫向水平鋼管中心線至模板支撐點的長度 a(mm) 50 設計簡圖如下： 39 模板設計立面圖 40 模板設計平面圖 三、荷載設計 模板及支架自重標準值 模板 (kN/m2) 次楞 (kN/m) 主楞 (kN/m) 支架 (kN/m) 梁側(cè)模板自重標準值 (kN/m2) 新澆筑混凝 土自重標準值 (kN/m3) 24 鋼筋自重標準值 (kN/m3) 梁 板 施工人員及設備荷載標準值(kN/m2) 1 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 (kN/m2) 2 風荷載標 基本風壓ω 0(kN/m2) 重現(xiàn)期 50年一遇 城市 玉環(huán)縣 41 準值ωk(kN/m2) 風荷載高度變化系數(shù)μ z 地面粗糙度 B類 (田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū) ) 1 模板支架頂部離建筑物地面的高度 (m) 10 風荷載體型系數(shù)μ s 支架 模板支架狀況 敞開式 風荷載作用方向 沿模板支架橫向作用 與風荷載在同面內(nèi)的計算單元立桿數(shù) n 70 模板 1 四、模板驗算 模板類型 膠合板 模板厚度 (mm) 15 模板抗彎強度設計值 fm(N/mm2) 15 模板抗剪強度設計值 fv(N/mm2) 模板彈性模量 E(N/mm2) 6000 取 。 m) Mmax=1