【正文】 設計包括 部分 ，建筑設計和結構設計。主體十 四 層，一梯 兩 戶，總建筑面積。 該設計平面布局合理、滿足功能要求。結構設計包括荷載計算（重力荷載、風荷載、水平地震荷載）剪力墻、 雨篷 、樓板，以及基礎的設計計算和結構配筋，在結構計算中，地震作用采 用底部剪力法。 structural design 。此外，設計精美的高層建筑可以為城市增加景觀。但是人口過于密集有時會造成交通擁擠、出行困難等問題。 綜上所述，建造高層住宅利大于弊，而合理的規(guī)劃和設計可以達到美化城市環(huán)境效果。 一層兩單元， 一 單元 分 兩 戶，并且對稱布置，這種布置對抗側力有利。除了設置電梯本設計中也設計置了樓梯，在 板 式住宅中，雖設置了足夠量的電梯，但是樓梯仍然必須設置。 樓梯的位置，踏步的尺寸和數(shù)量，從考慮高層住宅的特點和一些建筑要求的方面做了設計和計算，樓梯 采光為 直接采光和人工照明相結合 ，樓梯兼作防煙樓梯。 (2)夏季有良好的通風，冬季避免冷風吹襲。 (6)充分利用地形。對房間的要求是隔聲效果好，臥室之間不應穿越，同時必須直接采光，自然通風。 起居室內布置家具的墻面直線長度應大于 3m。 (3)廚房應該有直接的采光、自然通風，并宜布置在套內近入口處。 (2)廁所、衛(wèi)生間是用水較多的場所，其建筑材料的選用及主要注意防水及排水并便于清潔，地面和墻裙應選用防水、又不致于過滑的材料，地面要設置一定坡度。暗廁所，衛(wèi)生間采用人工照明，有條件的可通過高窗從鄰近房間直接間接采光。地面均采用防水地面磚，墻壁貼有色瓷磚，地面低于室內地面 20mm。樓梯踏步寬 260mm。就成了泄風口，再加上入口必然與垂直交通相連，電梯井與樓梯井就成了披風簡，因此會加劇風的烈度，所以人口要盡量避免開向迎風面，有時受總體限制不得不將入口置于迎風面上時，入口就需做適當處理，本設計的高層住宅選擇 北 向入口，因為該地區(qū)冬季主導風向為西北風，所以選擇合理。 垃圾處理 生活垃圾是住宅中必然要產生的廢物。由于高層住宅的垃圾道長，因而披風作用很大，由于上下層傾倒垃圾的可能性很大，為防止下層輕質垃圾由上層的傾倒口飛出傾倒口直采用翻斗門，不能直接往管道里倒垃圾而要倒在翻斗內，待門關閉后垃圾由翻斗內落入管道內。 根據(jù)規(guī)范規(guī)定設置防煙樓梯，樓梯間入口處設有前室，前室內設有送風、排 煙豎井，供疏散人員一經(jīng)到達前室，就 達到了第一個安全地點，如果煙一旦侵入 前室，基本上可以從 豎井 排除。 A 戶型（ 三 室二廳） 建筑面積 m2 主臥室的面積 m2 次 臥室的面積 m2 書房 的面積 m2 餐客廳的面積 m2 廚房的面積 m2 衛(wèi)生間的面積 m2 B 戶型 （ 兩 室二廳） 建筑面積 m2 主臥室的面積 次 臥室的面積 m2 餐客廳的面積 廚房的面積 m2 衛(wèi)生間的面積 m2 大慶石油學院本科畢業(yè)設計（論文） 6 門窗在房間平面中的布置 兩種戶型的入戶門寬為 900mm、臥室門均為寬 900mm，其中入戶門為防 火 門，臥室門為成品木門；衛(wèi)生間門寬 700mm、廚房門寬為 800mm，采用 900mm 的門可使一個攜帶東西的人方便的通過也能搬進書柜等尺寸較大的家具； 700mm 的門稍大于一個人通過寬度，這些較小的門扇，開啟時可以少占室內的使用面積這對平面緊湊的核心式住宅顯得更加重要。窗的位置考慮采光和通風的要求設置，使各房間的采光均滿足規(guī)范所規(guī)定的窗地比的要求。剪力墻門洞口上下對齊， 成列布置，形成了明確的 墻肢 和連梁。 剪力墻截面的類型判別及剛度計算 根據(jù)抗震設計的一般原則，對稱結構的兩個主軸方向均應進行抗震計算。由圖可知，YSW2 YSW2 YSW YSW YSW82 均為整截面墻。根據(jù)表 21 和表 22 的計算結果，求得 各片剪力墻的整體工作系數(shù) ? ,再根據(jù) ? 與 墻肢慣性矩比 In/I 與 ζ（根據(jù)建筑層數(shù) n 及 ? 由 查 表確定）的關系，可進行剪力墻類型的判別 ，結果見表 23。m2 YSW21 YSW22 YSW6 YSW7 YSW82 2） YSW YSW9 和 YSW12（ 整體小開口墻 ） 整體小開口墻的等效剛度由下式計算： 291 AHIIEIE wceqc ??? （ 212） 其中 ： eqcIE 截面的等效剛度， ? 為剪力不均勻系數(shù)，矩形取 ， wI 為組合截面慣性矩。m2 YSW1 4） YSW4（ 壁式框架 ） 壁式框架梁柱軸線由剪力墻連梁和墻肢形心軸線確定，壁梁與壁柱的剛域長度按公式計算， 表 27 和表 28 分別為由下式 大慶石油學院本科畢業(yè)設計（論文） 13 300()vlEI EI l?? ； （ 2151） 300 )( hhEIEI v?? ； （ 2152） 求得的壁梁和壁柱帶剛域桿件的等效剛度表中 11v? ?? ?， 02030 IAl???。m2 ib /104 kN m C` ib(104)kNm 2 YSW1 多肢墻 2 YSW21 整截面墻 6 YSW22 4 YSW5 整體小開口墻 2 YSW6 整截面墻 4 YSW7 2 YSW82 2 YSW9 整體小開口墻 2 YSW12 2 為簡化計算，假定本例中連梁與總剪力墻之間的連接為鉸接，總剪力墻剛度取各片剪力墻的等效剛度之和，計算結果見表 213。 確定結構基本周期 T1= = 14=，ω o T12 = = kN 按上述方法確定的各樓層標高處風荷載標準值見表 214。 3)(6)(2)(3?????????F =++ = 倒三角形分布的荷載 maxq 和均布荷載 q 由下式計算 00m ax 212 6MVq HH?? （ 219） 00246VMq HH?? （ 220） z?大慶石油學院本科畢業(yè)設計（論文） 20 其中： ? ?? 7 0 8 2 90 iFV kN ? ?? 9 3 6 3 0 40 ii HFM kN 表 215 重力荷載代表值 G1～ G13的計算 項 目 單位面積重量 （ kN/㎡） 面 積 （㎡） 單位長度重量 (kN/m) 長 度 (m) 重 量 (kN) 外墻 內墻 隔墻 門 門窗 樓板 衛(wèi)生間廚房地面 樓梯間 電梯間 樓面 活荷載 梁 G1～ G13= 大慶石油學院本科畢業(yè)設計（論文） 21 表 216 重力荷載代表值 G14的計算 項 目 單位面積重量 （ kN/㎡） 面 積 （㎡） 單位長度重量 (kN/m) 長 度(m) 重 量 (kN) 14 層外墻 (半層 ) 14 層 內墻 (半層 ) 14 層 隔墻 (半 層 ) 屋面板 樓梯間電梯間 女兒墻 電梯間墻 電梯設備 200 雪荷載 電梯間樓面活荷載 G14= 表 217 重力荷載代表值 G15 的計算 項 目 單位面積重量 （ kN/㎡） 面 積 （㎡） 重 量 (kN) 電梯間墻 電梯間門 G15= 結構基本自振周期計算 因屋面帶有突出間，按照主體結構頂點位移相等的原則，將電梯間 、水箱間 質點的重力荷載代表值折算到主體結構的頂層，并將各質點的重力荷載轉化為均布荷載 。質點 i的水平地震作用 Fi 按下式計算，即： EKnj jjiii FHGHGF??? 1 (223) 計算結果見表 218。m kNFV i i 94 81410 ?? ?? mkNHFM i ii 在以下的計算中，剪力墻內力正負號規(guī)定為：彎矩以截面的右側受拉為正，剪力以繞截面順時針方向旋轉為正，軸力以受壓為正。計算公式為： 21 2 . 0 02 2 9 . 8 3 9 . 4 [ 1 2 . 0 0 ( 2 . 0 0 2 ) ]2 . 0 0 2 . 0 0w shV c h s h ch ??? ? ? ? ? ? ? ? (230) 21 (1 ) 2 2 9 .8 3 9 .42fwVV?? ? ? ? ? (231) 2 2 2222 9. 8 39 .4 2. 00 2. 00 2. 00 2. 00[ ( 2. 00 2. 00 ) ( 1 )2. 00 2 2. 00 22. 00 2. 00 ]wsh c hM shchsh?????? ? ? ? ? ? ??? (232) （ 2）在頂點集中荷載作用下， 分別 計算總剪力墻彎矩、剪力和總壁式框架的剪力，計算結果 見表 220。m 14 0 331501 8499 0 70461 0461 0 13 6656.2741127 706622 3378 334474 50091 1114 67782 12 030831 9169 726889 55039 9526 30673 11 106549 965275 4725 619229 1529 9596 60057 10 828537 1463 802265 6954 5591 46973 9 4818.2064527 434423 5577 358508 0826 0968 28676 8 021758 8242 976328 2256 1539 4543 7 11414.325429 957602 2398 510981 7989 2776 0539 6 22454.064108 297487 2513 82457 6394 168 2354 5 35360.977993 984791 5209 772001 9423 0817 5713 4 50279.053776 324539 5461 120203 012 4097 4976 3 67253.819112 397983 2017 565745 029 9715 4769 2 86372.342478 318541 1459 409239 748 1249 657 1 107736 447235 7651 646943 5345 1036 9153 0 0 0 59 0 892563 0 大慶石油學院本科畢業(yè)設計（論文） 29 （ 1） 總剪力墻內力分配 根據(jù)各片剪力墻等效剛度與總剪力墻剛度的比值 c eqc eqEIEI? ， 可求得各片剪力墻等效剛度比 ，計算結果見表 221