【正文】 ment of the constitution and carriying out designing the steel reinforcing result is fairly exact. Key words: residential buildings。 其次，由于建筑高度的增加，在相同的建設(shè)場地上，建造高層住宅可以獲得更多的建筑面積，這樣可以部分解決城市用地緊張和地價高漲的問題。由于高層建筑增加人們的聚集密度，縮短了相互間的距離，水平與豎向交通相結(jié)合，使人們在地面上的活動走向空間化，節(jié)約時間，增加了效率。 第七，新的結(jié)構(gòu)形式隨之而來的新的施工方式，同時也影響到設(shè)計方法和建筑管理。 大慶石油學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 2 總體布局 該住宅樓共為十 四 層，頂部設(shè)有電梯機房，一層至十 四 層均為住戶房間。 豎向交通 由于建筑物的層數(shù)，住戶的實際情況，本建筑中設(shè)有兩部電梯， 即每單元各一部， 同時兼防火電梯用，根據(jù)估算兩部電梯完全滿足要求 。 。這種選擇主要考慮以下幾點： (1)炎熱的夏季盡量減少太陽光直射居室外墻或直射室內(nèi)。 (5)擬建建筑的交通與已有道路盡量融合一體。 臥室 因為是休息的地方所以要求動、靜分開的同時，同時也要求同其它房間分隔開來；各人生活各得其所，具有良好的私密性。起居室內(nèi)的門窗洞口布置應(yīng)綜合考慮使用功能要求，減少直接開向起居室的門數(shù)量 。 (2)單排布置設(shè)備的廚房凈寬不應(yīng)小于 ；雙排布置設(shè)備的廚房其兩排設(shè)備的凈距不應(yīng)小于 。其設(shè)計要求為； (1)在滿足設(shè)備及人體活動空間要求的前提下，力求布置緊湊，設(shè)備的尺寸和安裝要符合人體工程學(xué)要求，以便盡可能減少人的體力消耗。排風(fēng)道的排氣口應(yīng)設(shè)在接大慶石油學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 4 近頂棚的位置 。這樣就大大方便了住戶。 樓梯 本設(shè)計中，樓梯寬度為 ，滿足要求。 大門入口的朝向 高層住宅的人口最好放在冬季主導(dǎo)風(fēng)的背面，因為 在迎風(fēng)面上，越接近建筑物根部中心位置，其風(fēng)壓值越大，如果在這個位置設(shè)入口。由于高 層住宅的窗臺距地面較高，再加之周圍風(fēng)速較大，易使產(chǎn)生心理上危險感，因此欄桿比多層住宅稍高，采用 高的陽臺鋼筋混泥土欄桿，堅固耐用、通風(fēng)、采光良好的同時給人以安全、舒適的感覺。傾倒口是垃圾的入口，為了使用方便， 應(yīng) 設(shè)置在交通樞紐等公共空間附近。 防火設(shè)計 各套戶型的進戶門均采用防 火 門，如某一住戶發(fā)生火災(zāi)可及時關(guān)閉防火門，防止火勢蔓延，使住戶有足夠的時間脫離危險區(qū)，保證了住戶的生命安全，進入樓梯入口的門為乙級防火門，耐火極限為 小時，該樓梯是發(fā)生火災(zāi)時居民疏散的主要通道采用封閉式樓梯間，可以有效地減少火災(zāi)造成的人 身 傷亡，為了有利于消防員及時運送消防器材和救護傷員，設(shè)計時在電梯前室入口，同樣設(shè)置了乙級防火門。住宅中的房間有客廳、餐廳、臥室、衛(wèi)生間和廚房。因設(shè)計中使用了最新的地熱式供暖方式，所以暖氣被取消了，窗的面積可以相應(yīng)的增大了。 主體結(jié)構(gòu)布置 該剪力墻結(jié)構(gòu)平面布置對稱，凸出、凹進尺寸符合規(guī)范要求；結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度沿豎向變化均勻，無剛度突變；結(jié)構(gòu)高寬比為 H/B=＜ 5；每個獨立墻肢段的高寬比均大于 2，且墻肢長度均小于 8m。剪力墻厚度按 三 級抗震等級設(shè)計時 底部加強部位 不應(yīng)小于樓層高度的 1/20 且不應(yīng)小于 160mm， 其他部位不應(yīng)小于樓層高度的 1/25 且不小于 160mm， 本工程剪力墻采用雙排配筋，剪力墻截面的厚度均為 ：內(nèi)墻 200mm，外墻 300mm。 由圖 21 可得 Y 方向上各片剪力墻的平面尺寸， 如圖 22 所示。各片剪力墻連梁的折算慣性矩分別見表 22，其中連梁的計算跨度及折算慣性矩分別按公式計算，截面剪應(yīng)力不均勻系數(shù) μ=。 大慶石油學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 12 表 24 整截面墻的等效剛度 墻號 H /m bh /mm Aw /m2 Iw /m4 μ Ec /107kN/m2 EcIeq /107 kNm2 YSW5 YSW9 YSW12 3） YSW1（多 肢墻 ） 由于水平地震作用近似于倒三角形分布，故可以由公式中的倒三角形荷載分布的算式計算聯(lián)肢墻的等效剛度，計算結(jié)果見表 26 表 26 中所用公式： Ieq=∑ Ii／ [(1－ T)＋ T a? ＋ 2]； (213) γ 2 = ??iiAH ? ； (214) 表 26 多肢墻的等效剛度 墻號 γ 2 T a? Ieq EC /107kN/m2 EcIeq /107 kN 計算結(jié)果見表 29 表 27 YSW4 壁梁的等效剛度 樓層 梁號 bbh b /mm I0 /m4 l0 /m l /m 0lhb v? EcI /104 kNm 2~14 左柱 5 右 柱 1 左 柱 5 右柱 大慶石油學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 14 圖 24 壁柱的幾何特征 表 29 中所用公式： 2`12GAlEIi ?? ?； (216) 3)1)(1( 1 babac i ??? ??? ?； (217) 3)1)(1( 1` babac i ??? ??? ? (218) 表 29 YSW4 壁梁的修正剛度 樓層 a b β i C C` C ib(104)kNm2 ? eqcIE /107 kN 由于本工程結(jié)構(gòu)計算高度 H=＞ 30m，但H/B=，因此考慮風(fēng)壓脈動的影響，風(fēng)振系數(shù)取 z? =1+ψ Zζν／μ Z。 大慶石油學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 19 在風(fēng)荷載的作用下沿房屋高度分布風(fēng)荷載標準值，即 Zq = (＋ ) Z z? ?，F(xiàn)以 F3為例，說明其計算方法。 重力荷載代表值G1～ G13計算結(jié)果列于表 215， G14計算結(jié)果列于表 216， G15計算結(jié) 果列于表 217。結(jié)構(gòu)的等效 總 重力荷載 為 ： 151 5 ( 632 6 13 615 77 534 .52 2)e q EiiGGGkN????? ? ? ? ??? 該高層結(jié)構(gòu)的設(shè)防烈度為 7 度， 設(shè)計地震分組為第一組， 場地 類型 為 Ⅱ 類 ， 可以查表得其特征周期為 ? ，地震影響系數(shù) max ? ? ， 由于一般建筑的阻尼比 ζ =， 衰減指數(shù) γ =，采 用底部剪力法求得結(jié)構(gòu)的總水平地震作用的標準值 ，即 m a x21????????????????? ??? ?TTg 結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值： FEK= kNG eq 9 4 5 6 2 ???? 大慶石油學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 24 因為 T1===，所以不 考慮頂部附加地震作用 。m 15 535 2502 14 6153 24956 13 6329 22154 12 6329 18894 11 6329 15894 10 6329 13150 9 6329 10668 8 6329 8446 7 6329 6483 6 6329 4779 5 6329 3334 4 6329 2149 3 6329 1223 2 6329 556 1 6329 149 合 計 88965 135337 剪力墻結(jié)構(gòu)分析時，可以將各質(zhì)點的水平地震作用折為倒三角形分布荷載 maxq和頂點集中荷載 F ， 則， Fe=F15= kN M1== kN 表 219 結(jié)構(gòu)在水平作用下位移驗算 樓層 iH ? 風(fēng)荷載作用下 水平地震作用下 倒三角形荷載 ()iym 均布荷載 ()iym 總位移 ()iym 1iiuyy???? 倒三角形荷載 ()iym 頂點集中荷載 ()iym 總位移 ()iym 1iiuyy???? 14 1 15681 671 66497 88958 1381 27 9627 13 14483 006 69 0657 1242 3 03556 12 13265 3156 72982 1679 1044 2723 1475 11 12020 5858 77149 15611 09687 1248 26508 10 3202074 107273 81427 80499 02362 0836 8597 35785 9 8346196 0094 00928 8207 794 07078 50186 397869 8 7775647 008053 18858 809687 518987 0000.585 104 359 7 822452 00669 37889 78776 275829 0469 74491 288658 6 059675 005324 59113 672234 096194 03601 45626 942333 5 849277 004022 918895 53044 251288 02626 5139 51964 4 8173504 00281 38845 329093 8172 01771 99429 9223 3 918826 001729 05936 059968 966479 01055 07198 126227 2 93 000851466 303015E05 114147E05 8954854575 005027 9457556775 1041113576 1 1 8467E05 05318E09 188868E05 188868E05 523185E05 0014129 431994E05 431994E05 大慶石油學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 由上表可知，在風(fēng)荷載作用下位移驗算滿足要求： 0 . 0 0 0 5 4 1 12 . 8 5 1 8 5 1 0 0 0uuhh?? ??? ? ? ????? 在水平地震作用下位移驗算滿足要求： 0 . 0 0 0 1 8 1 12 . 8 1 5 5 5 6 1 0 0 0uuhh?? ??? ? ? ????? 水平地震作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力的計算 作用在結(jié)構(gòu)上的水平地震作用可以是自左向右（左震）或自右相左（右震）。 （ 1） 倒三角形分布荷載作用下，分別計算總剪力墻的彎矩、剪力和總壁式框架的剪力 ，計算結(jié)果見表 220。m Vw /kN Vf /kN Mw /kNm2 YSW1（ 2 片） YSW21（ 6 片） YSW22（ 4 片） YSW5（ 2 片） YSW6（ 4 片） YSW7（ 2 片） YSW82（ 2 片。 表 221 各片剪力墻等效剛度比 墻 號 等效剛度 /107 kN 計算公式為： ? ?59 .0 2. 00 2. 00 2. 00wV c h th sh??? ? ? ?