【正文】 3Ty i i iI cbt?? 11/ / 5 ? ? ?， 查表 11， 得 橫隔梁抗扭的系數(shù)為： 1 13c? 但由于連續(xù)橋面得單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立板寬扁板者的一半， 所以取 2 2 2/ / ( 1 ) , b c? ? ? ? 代入慣距計(jì)算公式得 ，橫隔梁的抗扭慣矩為： TyI = 33 ????? = 310?? (m4 ) 單位抗彎及抗扭慣矩： J y =yI /b =?102? /385= 410?? (m4 /cm) 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 TyJ =TyI /b = 310?? /385= 510?? (m4 /cm) 計(jì)算抗彎參數(shù) ? 和扭彎參數(shù) ? ： 4 xyJBlJ? ?? = 式中： B? —— 橋?qū)挼囊话耄? l —— 計(jì)算跨徑。 parion of different schemes。首先進(jìn)行了橋型方案的比選，確定簡支梁橋方案后，就其進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容有：擬定截面尺寸；計(jì)算控制截面的設(shè)計(jì)內(nèi)力及其相應(yīng)的組合值；估算預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量并對其進(jìn)行布置；計(jì)算主梁截面的幾何特征值；計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值；正截面和斜截面的承載力 復(fù)核；正常使用極限狀態(tài)下構(gòu)件抗裂性及變形驗(yàn)算；持久狀態(tài)下和短暫狀態(tài)下構(gòu)件截面應(yīng)力驗(yàn)算。 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)為 一級 公路橋 設(shè)計(jì)，主梁就選用了后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T形梁。 Tshaped girder。 圖 13 翼板基本尺寸設(shè)置 橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距 ， 即： ? ?1c ( 3 . 8 5 0 . 1 5 ) 1 . 8 5 2 m? ? ? ? 1 00 c m, 15 c m 1 .85 / 7 .2 75h b c l??? ? ? ?， λ λb ′ic cayh′黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 8 根據(jù) 求得的 lc/ 比值可查 表 12。 表 14 各梁的橫向分布影響線坐標(biāo) ? 值 梁號 計(jì)算 式 荷 載 位 置 b b43 b21 b41 0 b41? b21? b43? b? 1 號 ??1K bb KK 4311 ? ??0K bb KK 4300 ? 1K? 0K? =? ? ? ? ??? 0KKa ? ? ? 續(xù)表 114 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 ? = aK /5 2 號 ??1K bb KK 411211 ? ??0K bb KK 410210 ? 1K? 0K? =? ? ? ? ??? 0KKa ? ? ? 5 ? = aK /5 5 3 號 1K? = 10K 2 6 0K? = 00K 0 2 8 0 1K? 0K? =? 6 6 3 ? ? ? ??? 0KKa ? ? ? 0 .92 ? = aK /5 4 繪制 橫向分布影響線圖 如 圖 15所示， 求橫向分布系數(shù) 1號 2號 3號 4號 5號q 人q 板q 人q 板 701號2號3號 圖 15 橫向分布影響線 （尺寸單位： cm） 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 12 按照《橋規(guī)》 條和 條 規(guī)定，汽車荷載距人行道邊緣距離不小于 ，根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)定公路 Ⅰ 級的人群荷載為 33KN/m 汽車荷載： ? 汽1 ? 21 ? 02 60 64 1 0 58? ? ? ?（ ） ? 汽2 ? 21 ? 7 0 89 02 29 45? ? ? ?（ ） ? 汽3 ? 21 83 19 02 6 82? ? ? ? ?（ ） 人群荷載： ? 人1 ? ? 人2 ? ? 人3 ? （ 2） 按杠桿法 計(jì)算 梁端剪力橫向分布系數(shù) 公路 Ⅰ 級： ?? 汽1 =1/2 = ?? 汽2 =1/2? = ?? 汽3 =1/2? （ +） = 人群荷載： ?? 人1 = ?? 人2 = 0?? ?3人 作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用效應(yīng) 假定橋面構(gòu)造各部分中立平均分配給主梁承擔(dān)， 根據(jù)各構(gòu)件的尺寸計(jì)算主梁、橫隔梁、橋面鋪裝、人行道鋪裝各部分的每延米重力 ，已知 C30 混凝土重度為 25KN/m，瀝青混凝土和緣石重度為 23KN/m，混凝土墊層重度為 24KN/m，墻面裝重度為 18KN/m 其余構(gòu)建重度按 25KN/m計(jì)算。 圖 18 橋面鋪裝 尺寸布置 計(jì)算鋪裝層體積，得： 瀝青混凝土： 6 ?? 混凝土墊層 : 8 44?? ?? （ 4） 人行道部分尺寸設(shè)置如圖 19 所示 。公路 Ⅰ級均布荷載 kq ，集中荷載 kP 及其影響線面積 見 表 18 表 18 公路 Ⅰ級 荷載 及其影響線面積 0w 項(xiàng)目 頂點(diǎn)位置 kq （ kN/m ） kP （ kN ） 0? 2/1M l21 處 222 4/1M l41 處 222 0Q 支點(diǎn)處 222 2/1Q l21 處 222 可變作用（人群）（每延米） 人p ： 3 5 2 .25 kN /mp ? ? ?人 (3) 前面進(jìn)行了汽車荷載自振頻率的計(jì)算， 汽車荷載自振頻率計(jì)算結(jié)果為?? ， 表 18 中 進(jìn)行了 影響線面積和 汽車均布荷載，汽車集中荷載的 相關(guān)數(shù)據(jù) 的計(jì)算和匯總 ， 結(jié)合以上數(shù)據(jù) 進(jìn)行 可變作用效應(yīng)計(jì)算 ，計(jì)算結(jié)果匯總見表 19。 c? —— 與其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，取 。 跨中剪力 2/1V 的計(jì)算 見表表 112 表 112 公路 Ⅰ級產(chǎn)生的跨中剪力 12V (單位： kN) 梁號 內(nèi)力 ? （ 1） 1+? （ 2） kq （ 3） 0? （ 4） kP （ 5） ky （ 6） 彎矩效應(yīng) （ 1） ? （ 2） ? [（ 3）?（ 4） +（ 5） ?（ 6） ] 1 2/1V 2 2/1V 3 2/1V 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 20 人群 荷載 產(chǎn)生的跨中剪力 匯總 見 表 113 表 113 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力（單位： kN） 梁號 內(nèi)力 ? （ 1） P （ 2） 0? （ 3） 彎矩效應(yīng)（ 1） ?（ 2） ? （ 3） 1 2/1人V 2 2/1人V 3 2/1人V ② 支點(diǎn)剪力 0V 的計(jì)算見 表 114～ 表 116 計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為： a 、 支點(diǎn)處按杠桿法計(jì)算的 ?? b 、 / 4~3 / 4ll按跨中彎矩的橫向分布系數(shù) ? c 、 支點(diǎn) ～ /4l 處在 ? 和 ?? 之間按照直線變化 如 圖 110所示 1號梁2號梁3號梁P q kk 圖 110 汽車荷載作用圖 支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為： (1 ) (1 )d k kV q p? ? ? ? ?? ? ? ?活 活 支 式中： ?活 —— 相應(yīng)于某均布活載作用處的橫向分布圖縱坐標(biāo)； 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 kq —— 相應(yīng)于某均布活載作用的數(shù)值； kp —— 相應(yīng)的某集中活載的數(shù)值。 c? —— 與其它可變 荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，取 。 ［ 5］ 設(shè) c=40cm因采用的是焊接鋼筋骨架，故設(shè) mmhmma s 1 3 ??? 則有主梁有效高度 ： 11661341300 00 ????? ahh mm 已知 1 號梁跨中彎矩 則 ： ?????? ??????????? ???? f0ffcd mKNMKN M /2 2 4 7 7 2 d0 ???? ? 中性軸在翼緣內(nèi)，屬于第一類 T型梁，應(yīng)按照 mm1 3 0 0mm1 8 0 0hb f ???? 的矩形截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。 （ 1） 截面復(fù)核 ① 判斷截面類型 由鋼筋布置圖得： 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 ? ? ? ? s ?? ???????????? s0 ????? 8 0 ffcd ??????? KN ????ssd Af ssdffcd Afhbf ??? 故為第一類 T型截面 ② 求受壓區(qū)高度 x： 8 0 5 8 0 82 8 0bffx fcd ssd ?????? A ③ 正截面抗彎承載力 ： u c d f 0 x 6 5 . 4 7f b x h 1 3 . 8 1 8 0 0 1 1 9 2 . 1 1 1 8 5 . 4 5 m22M K N? ? ? ??? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ?? kNM? du MM 0?? 又 有配筋率計(jì)算，得： %% 5808bh m i n0s ?????? ?? A 故正截面復(fù)核滿足要求， 設(shè)計(jì)安全。 按《公預(yù)規(guī)》 5. 2. 6 條與 5 . 2 .11 條規(guī)定； a、 最大剪力取用梁高一半處截面數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于 60%，彎起鋼筋承擔(dān)不大于 40%； b、 計(jì)算第一排彎起筋時(shí)，取用距支座中心 2h 處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值； c、 計(jì)算以后每一排彎起筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 1 sbsb AmmA ?? , )( 5 4 81 4 8 5 ?? 彎起 322? ： 22 sbsb AA ?? 在此彎起點(diǎn)處需要增設(shè) 斜筋222? 黃淮學(xué) 院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 )( 3 5 61 4 8 5 ?? 彎起 252? ： 222 )(982 sbsb AmmA ?? 在近跨中處，增設(shè) 220? 輔助斜筋。 選用 28? 雙肢箍筋 ( 2 3 5, 1 9 5 M p a )svRf ? ，則面積 ? ；距支座中心 0/2h處的主筋為 324? ， )( 。 斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算 按《公預(yù)規(guī)》 5． 2． 6條規(guī)定，斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為： a、 距支座中心 /2h （梁高一半）處截面； b、 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面； c、 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面； d、 箍筋數(shù)量或間距有變化改變處的截面； e、 受彎構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。 斜截面 11： 截割一組彎起鋼筋，縱向鋼筋含筋率 ： 1 6 . 0 8 61 0 0 0 . 6 9 。 0 . 0 0 22 0 1 1 7 . 3svP ?? ? ? ??， 34 1 .0 1 .1 0 .4 5 1 0 2 0 0 1 1 7 3( 2 0 .4 2 0 .6 ) 3 0 0 .0 0 2 1 9 5 2 5 4 .7 ( )csVkN?? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? 34 5 10 28 0 98 2 07 14 8 ( )sbV k N?? ? ? ? ? ? 44 311 .55 75. 57 387 .12 ( ) 201 .48 ( )c s s bV V k N k N? ? ? ? ? 斜截面 44： 截割二組彎起鋼筋，縱向鋼筋含筋率 6 . 2 81 0 0 0 . 2 7 。但是，還應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》 9． 3． 8條規(guī)定，在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為 6~ 8??的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。公路 Ⅰ級可變荷載? ； kN? ，跨中橫向分布系數(shù) ?? ；人群荷載 kN/m3?人q ，跨中橫向分布系數(shù)