【正文】 拌槽 10 Zn粗選前攪拌槽選用 XB3000浮選用攪拌槽 Pb精礦濃縮機(jī)選擇用 NG18 濃縮機(jī) Zn精礦濃縮機(jī)選擇用 NG30 濃縮機(jī) 鉛精礦過濾應(yīng)選 1臺 GP58過濾機(jī) 鋅精礦過濾應(yīng)選 2臺 GP58過濾機(jī) 關(guān)鍵詞： 選礦廠設(shè)計(jì) 鉛鋅礦 浮選 寶山 1 第 1 章 緒 論 按照設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求，畢業(yè)設(shè)計(jì)題目是：寶山鉛鋅礦優(yōu)先浮選 3175 噸 /日選礦廠設(shè)計(jì)，屬于工程設(shè)計(jì)。40ˊ42ˊˊ，北緯 25176。到郴州市后有京廣鐵路相連，往北 290 公里至株州冶煉廠，交通比較方便。山坡一般 平緩，地勢南高于北。40ˊ42ˊˊ，北緯 25176。到郴州市后有京廣鐵路相連，往北 290 公里至株州冶煉廠，交通比較方便。每年七、八月份最熱，一般在 37ｏ C 38ｏ C 之間，最高氣溫 41ｏ C，一、二月份最冷，一般在 5ｏ C 6ｏ C，歷史上最 冷為 9ｏ C，每年在 0ｏ C 以下約 20 天。 礦區(qū)農(nóng)民以種稻谷為主，薯類、小麥、大豆等雜 廠址選擇 寶山 鉛鋅礦屬有色金屬礦山，選廠原礦運(yùn)輸量大，精礦運(yùn)輸量小，故因地制宜，就礦建廠，廠址選擇在周臺下村后面山坡上，有如下優(yōu)點(diǎn)： 1)、選廠不在礦體上，塌落界限和爆破危險(xiǎn)區(qū)內(nèi) 2)、工程地質(zhì)較好 3）、場址大，總面積布置條件好 4）、距尾砂池近，生產(chǎn)前期的尾砂可以自流 5）、充分利用山地、荒地，占田少，不妨礙農(nóng)田水利建設(shè) 6）、供水管路較短 7）、廠址位于生活區(qū)下風(fēng)向，離生活區(qū)近，既有利于生產(chǎn)又方便生活 8）、有公路同郴嘉公路相通，交通條件好 選礦廠距出礦窿口 公里，廠址最高點(diǎn)為海拔 335 米，最低點(diǎn)為 300米，選廠安全條件非常好。 尾礦輸送與處理 尾礦池位于東北向的山谷，三面環(huán)山，自然條件好，占地少（共約 17 畝）基本壩工程最小，尾礦容積大，累積容積為 2814600 米 3，有效容積為 20xx000米 3，生產(chǎn)前期尾砂直接用 200 毫米管道架空自流輸出，管道起端坡度在 5%以上，后經(jīng)架空道（坡度不大），并加適量高壓水沖流后輸入尾砂地，管路全長941 米，粒度過小的尾砂經(jīng)礦泵揚(yáng)送入尾砂池，輸送管道長 9001200 米；后期尾礦需砂泵揚(yáng)送，揚(yáng)程 47米，電機(jī)配備 55 千瓦，尾礦水所需澄清距離為 108米，實(shí)際達(dá)到 128 米澄清水從溢流井通過溢流洪道流出，通過砂泵返回利用。礦體的回采及頂?shù)字夭?；淺孔留礦法占 %，主要應(yīng)用于急傾斜和礦體產(chǎn)狀穩(wěn)定的礦體的礦體回采上； 4 其他主要用干式充填法采礦，因?yàn)?寶山 礦石品位高，礦體形狀復(fù)雜的三、四類型的礦床，礦石圍巖中 等穩(wěn)固到不太穩(wěn)固的條件下，采用干式充填法是比較適宜的，其優(yōu)點(diǎn)如下： ① 礦石回采率高，平均在 95%以上； ② 適用于薄厚不均，分支復(fù)合，中間夾廢石的礦體，除損失率較低外，貧化 率也較低； ③ 木材消耗量??； ④ 采空區(qū)已充填，可以防止以后巖石移動(dòng)，避免資源損失； ⑤ 安全通風(fēng)條件好； ⑥ 可在幾個(gè)中段同時(shí)作業(yè)，適用條件較寬。 鉛精礦主要送至株洲冶煉廠，少量送往水口山，河南濟(jì)源等冶煉廠。礦床工業(yè)類型屬碳酸鹽巖石中的裂隙，充填和交代礦床。其次在破碎的角礫巖地帶，碳質(zhì)富集現(xiàn)象較嚴(yán)重，且這一帶是主要礦體富集地區(qū)，開采過程中，原礦難免不混入碳質(zhì)巖石，這些對選礦操作帶來了困難。脈石礦與金屬礦物總量各占 50%。 黃銅礦： 一般呈不規(guī)則粒狀嵌布于黃鐵礦間隙中，溶蝕和交代黃鐵礦，并有部分黃銅礦呈乳狀嵌布于鐵閃鋅礦中，粒徑在 毫米以上者占 %。 毒砂： 量少，一般呈自形晶粒狀，被晚期鐵閃鋅礦交代溶蝕成交代殘余結(jié)構(gòu)和骸晶結(jié)構(gòu)，粒度一般在 毫米之間。 原礦化學(xué)分析和物相分析 原礦化學(xué)分析見表 ， 1965 年湖南冶金研究所試驗(yàn)所得；原礦物相分析見表 。隨著礦石的開采，原礦品位也在變化，變化趨勢見表 。選三段滿足教材 P20 的表 43（各種破碎機(jī)在不同工作條件下的破碎比范圍表）的要求， 因此選用三段破碎流程。當(dāng)屬中等 可碎性礦石時(shí)，旋回破碎排礦產(chǎn)物中過大顆粒含量為 20%，顎式破碎機(jī)排 礦產(chǎn)物中過大顆粒含量為 25%，標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī)排礦產(chǎn)物中過大顆粒含量 為 35%，短頭圓錐破碎機(jī)排礦產(chǎn)物中過大顆粒含量為 60%。 綜上所得，破碎應(yīng)選用三段一閉路流程，其流程圖如圖 。 (2)、檢查分級的必要性 檢查分級能保證合格的磨礦細(xì)度，同時(shí)將粗粒返回磨礦機(jī)，形成合適的返砂量（即循環(huán)負(fù)荷），從而提高磨礦效率，減少礦石的過粉碎。因此，在設(shè)計(jì)之前，必須進(jìn)行選礦試驗(yàn)以確定最合理的選別流程。 表 兩段磨礦全浮試驗(yàn)指標(biāo) 產(chǎn)品 產(chǎn)率（ %） 品位 ? （ %） 回收率 ? （ %） Cu Pb Zn S Cu Pb Zn S Kpb Kzn Ks 尾礦 原礦 100 100 100 100 100 13 C：由于選廠初期所選礦石集中在 273m中段以上，接近地表，氧化度高，上述流程生產(chǎn) 18 個(gè)班指標(biāo)為： Kpb 含 Pb 48% 含 Zn % ? Pb % Kzn 含 Pb % 含 Zn % ? Zn % Ks 含 Pb % 含 Zn % , 含 S % ? s % 此指標(biāo)低于設(shè)計(jì)指標(biāo)。 應(yīng)該說明的，此流程在現(xiàn)場生產(chǎn)時(shí)間較短，實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)缺乏，難能正確評價(jià)。 缺點(diǎn)： ，它可左右鉛分離過程中的鉛、 鋅精礦質(zhì)量，致使兩年時(shí)間的鋅精礦質(zhì)量平均低至 %； ，主要在鉛鋅混選中硫受石灰的抑制，選硫時(shí)極難活化，造成硫 回收率僅 %。 (4)、一段磨礦等可浮流程（ ） ① 、生產(chǎn)指標(biāo) a、 — 表 一段磨礦等可浮流程生產(chǎn)指標(biāo)（ — ） 產(chǎn)品 品位（ %） 回收率（ %）指相對產(chǎn)量 Pb Zn S KPb KZn 15 KS 尾礦 / 原礦 / b、 — 表 一段磨礦等可浮流程生產(chǎn)指標(biāo)（ — ） 產(chǎn)品 品位（ %） 回收率（ %）指相對產(chǎn)品 Pb Zn S Kpb Knz Ks 尾礦 / 原礦 / c、 — 表 （ —） 產(chǎn)品 品位（ %） 回收率（ %）指相對產(chǎn)品 Pb Zn S Kpb Knz Ks 尾礦 / 原礦 / d、 — 表 一段磨礦等可浮流程生產(chǎn)指標(biāo)（ — ） 產(chǎn)品 品位（ %） 回收率（ %）指相對產(chǎn)品 Pb Zn S Kpb Knz Ks 16 尾礦 / 原礦 / ② 評價(jià) 優(yōu)點(diǎn)： a、實(shí)現(xiàn)無氰浮選，減少環(huán)境污染； b、如乙硫氮捕收劑，改善了捕收劑的選擇性，提高了鉛精礦質(zhì)量； c、用石灰代替碳酸鈉，降低成本； d、增加精選次數(shù)（ Pb）提高了鉛精礦質(zhì)量； e、藥劑成本低于前三種流程； f、將鉛精礦 6A改為 5A，加強(qiáng)二次富集，提高鉛精礦質(zhì)量。經(jīng)過一系列的條件試驗(yàn)，結(jié)果顯示 寶山 鉛鋅礦選擇全部優(yōu)先浮選是完全可行的，鉛、鋅指標(biāo)穩(wěn)定。結(jié)合設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求和規(guī)定，在本設(shè)計(jì)中采用了 混合浮選和順序浮選 流程，見圖 。 脫水流程論述 當(dāng)要求浮選精礦含水量為 10%12%時(shí)，采用濃縮和過濾兩段脫水流程就能達(dá)到要求，根據(jù) 寶山 鉛鋅礦的礦石性質(zhì)，用戶對產(chǎn)品的要求及國家對產(chǎn)品含水量的有關(guān)規(guī)定，本設(shè)計(jì)確定各精礦產(chǎn)品含水量為：鉛精礦 10%，鋅精礦 10%。磨礦采用一段閉路流程，磨礦細(xì)度為 %。 20 圖 選廠總工藝流程 21 第 3 章 車間工作制度和生產(chǎn)能力 車間工作制度 車間工作制度是指各車間的標(biāo)志性生產(chǎn)設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間安排。其工作制度采用連續(xù)工作制度，即全年工作 330 天，一天工作三班，每班 8 小時(shí)。 各車間的工作制度和生產(chǎn)能力可用下表 所示： 表 車間工作制度和生 產(chǎn)能力 車間名稱 年工作日 日工作班 班工作時(shí) 生 產(chǎn) 能 力 備注 噸 /年 噸 /日 噸 /時(shí) 破碎車間 330 3 6 1237500 3175 192． 3 磨浮車間 330 3 8 1237500 3175 精礦 車間 Pb 330 3 8 56298 Zn 330 3 8 164472 22 第 4 章 工藝流程和工藝設(shè)備 破碎流程和破碎設(shè)備的選擇與計(jì)算 破碎流程計(jì)算 圖 破碎流程圖及編號 設(shè)計(jì)已知條件：選廠規(guī)模為 3175t/d，原礦最大粒度為 580mm，破碎最終產(chǎn)物粒度為 14mm。 篩孔尺寸與最大粒度之比為 120/580==21% 查教材 P21的圖 43（原礦粒度特性曲線）得 β1120= ② 、中碎作業(yè) 24 16 ? β530 2E =17680%= 6? = 16/ = 657 Q ? == 657 ??? ?? =100%%=% 78 ? = 78 ??? = % ??? 159 Q 176t/h ??? 159 ??? 100% 式中 β530產(chǎn)品 5 中小于 30mm的粒級含量。其數(shù)值等于原礦中小與12mm 粒級含量、粗碎機(jī)排礦產(chǎn)物中小于 12mm粒級含量和中碎機(jī)排礦產(chǎn)物中小于 12mm粒級含量的三者之和，即 : 12882124421121129 rr ???? ??? ???? EEE =% 破碎、篩分設(shè)備選擇和計(jì)算 (1)、破碎設(shè)備選擇和計(jì)算 ① 、粗碎設(shè)備選擇和計(jì)算 根據(jù)流程計(jì)算初步擬定 9001200mm顎式破碎機(jī)進(jìn)行計(jì)算。查教材 P67 表 54（開路破碎時(shí)短頭圓錐破碎機(jī) q0的值）得 q0=e排礦口寬度， e=8mm 則 Q0=8=200t/h 27 經(jīng)過可碎性，密度，粒度校正后的生產(chǎn)能力為： Q=K1K 2K 3Q 0 其中，查教材 P68 表 56（礦石可碎性系數(shù) K1值）得 K1=（中等可碎性礦石） K2=γ/=閉路破碎機(jī)排礦口 e與給礦口 B之比 a=e/B=8/130= 查教材 P68 表 58得 K3= 則， Q=K1K 2K 3Q 0=200=在閉路破碎時(shí)按通過量計(jì)算的生產(chǎn)能力為： Qb=KQ 根據(jù)礦石性質(zhì)取 K= Qb ==354t/h 所需破碎機(jī)臺數(shù)： n=Q10/Qb=290/354= 臺 取 1臺 負(fù)荷率 η=Q10/nQb=290/1354==℅ (2)、篩分設(shè)備的選擇和計(jì)算 ① 第一段破碎的預(yù)先篩分 已知給礦量 Q=176t/h,給礦粒度為 580mm,篩孔尺寸 a=60mm,擬定采用固定條篩。 篩孔尺寸與第二段破碎機(jī)排礦口之比為： Z=12/22=, 查 教材 P21 的圖 46（標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī)破碎產(chǎn)物粒度特性曲線）得 β8+12= β12+12細(xì)碎產(chǎn)品中大于篩孔尺寸之半的粒級含量