【正文】 化為荷載標準值 ,由公式 求得雪荷載得標準值為 。= qCD5180。=5/8 樓面板傳遞活荷載 qBC180。根據(jù)前面所求荷載結(jié)果可知 頂層總重力荷載設(shè)計值： G5=10928KN： 其它層總重力荷載設(shè)計值： G1= G2= G3= G4= 11318KN 因為結(jié)構(gòu)的總高度小于 25m，且墻體都 為不承重的填充墻，所以結(jié)構(gòu)的基本自振周期可以采用經(jīng)驗公式 B—— 建筑總寬度： H—— 為建筑總高度。并且計算的時候應(yīng)該 考慮到梁端塑性變形內(nèi)力重分布的影響需要對梁端負彎矩進行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)為 ~。 m 中跨： Mg= gl2/12= m 活荷載： Mg=ql2/12= 固端彎矩： （ 1）邊跨： 恒 載： Mg=gl2/12= m 彎矩分配系數(shù)： 表 彎矩分配系數(shù)表 結(jié)點 A1 結(jié)點 B1 μ A1A0 μ A1A2 μ A1B1 μ B1A1 μ B1B0 μ B1B2 μ B1C1 求彎矩： （ 1）恒荷載： （ 2） 活荷載： （ 3）豎向恒荷載作用下的內(nèi)力圖 將用彎矩分配法所求得豎向恒荷載彎矩進行疊加，如果有的節(jié)點處的彎矩不平衡的話將要進行二次彎矩分配。 恒荷載作用下的梁端彎矩調(diào)幅值如下圖所示： 濟南大學畢業(yè)設(shè)計 24 24 圖 恒荷載作用下一榀框架的彎矩調(diào)幅值（單位： KN 各柱 各柱剪力 V 的計算方法 K= C21i ii ? (底層 ) K= C4321 i2 iiii ??? (一般層 ) αc= KK?? (底層 ) αc= KK?2 (一般層 ) 212j ccjk hiD ?? 濟南大學畢業(yè)設(shè)計 28 28 一般層 底層 求得框架柱的側(cè)向剛度 D 值以后，根據(jù)同一層內(nèi)的各柱的層間位移相等的條件，可把層間剪力 Vj 按下式分配給同一層的各個柱。底層柱只需要修正 γ 2，由修正系數(shù) γ 2修正表可得 γ 2=0.因此柱底至反彎點高度 y 的計算過程見下表所示： 表 反彎點高度表 樓 層 層高 h(m) 柱 號 K γ 0 y =γ 0 h 5 邊柱 中柱 4 邊柱 中柱 3 邊柱 中柱 2 邊柱 中柱 1 邊柱 中柱 根據(jù)表中求出來的各層柱修正后的反彎點高度和反彎點處的剪力 Vjk 值 可求出各柱上下端截面處的彎矩值，然后再根據(jù)柱上下端截面處彎矩正負絕對值相等的條件即可求得梁端處彎矩。 又本次設(shè)計中各層橫梁線剛度相濟南大學畢業(yè)設(shè)計 33 33 同，層高除底層外均相同，所以除底層外 γ 1=γ 3=0。 濟南大學畢業(yè)設(shè)計 35 35 V N 圖 地震作用下一榀框架結(jié)構(gòu)的剪力、軸力圖（單位： KN） 水平荷載作用下的側(cè)移驗算 框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移是由于梁和柱的彎曲變形和柱的軸向變形等原因產(chǎn)生的。 則地震荷載作用下的位移驗算結(jié)果如下 表 地震荷載作用下框架橫向側(cè)移計算 樓層 Fi（ KN） Vi(KN) ∑D Δ ue/m Δ ue/h 限值 ??e? 5 72109 1/3846 5501 4 72109 1/2128 3 72109 1/1562 2 72109 1/1299 1 43061 1/909 側(cè)移驗算： 層間側(cè)移最大值 1/9095501 =??e? 滿足要求。每個柱都有兩個控制截面，即柱底截面和柱頂截面，如圖所示的 7 號截面。 剪力：使構(gòu)件順時針轉(zhuǎn)動為正，逆時針轉(zhuǎn)動為負。 框架柱內(nèi)力組合 表 框架結(jié)構(gòu)柱的內(nèi)力組合表 濟南大學畢業(yè)設(shè)計 42 42 荷載類型 樓層 邊柱（ A 柱 ) 中柱（ B 柱） Mtc Mbc Nbc Mtc Mbc Nbc 恒荷載效應(yīng) ① 5 4 3 2 1 活荷載效應(yīng) ② 5 4 3 2 1 左風效應(yīng) ③ 5 4 3 2 1 右風效應(yīng) ④ 5 4 3 2 1 重力荷載代表值 ⑤ 5 4 3 2 1 左地震效應(yīng) ⑥ 5 4 3 2 1 左地震效應(yīng) ⑦ 5 4 3 2 1 濟南大學畢業(yè)設(shè)計 43 43 組合規(guī)則一：非抗震組合 非抗震組合 樓層 邊柱（ A） 中柱（ B） Mtc Mbc Nbc Mtc Mbc Nbc * ①+*② 5 4 3 2 1 *①+*(0.7 ②+*③ ) 5 4 3 2 1 32,60 *①+*(0.7 ②+*④ ) 5 4 3 2 1 * ①+*1.4*（② +③ ) 5 4 3 2 濟南大學畢業(yè)設(shè)計 44 44 1 * ①+*1.4* （②+④ ) 5 4 3 2 1 組合規(guī)則二：抗震組合 *⑤ +1.4*⑥ 5 4 3 2 1 γRE(*⑤ +*⑥ ) 5 4 3 2 1 * ⑤+*⑦ 5 4 3 2 1 濟南大學畢業(yè)設(shè)計 45 45 5 4 3 2 1 注： Mtc 、 Mbc分別是柱上端和下端彎矩， Nbc是柱的軸力。 框架結(jié)構(gòu)梁柱截面的內(nèi)力組合設(shè)計值 表 框架各層梁內(nèi)力組合最不利值表 樓層 控制截面 1 2 3 4 5 5 Mmax Mmin Vmax 4 Mmax Mmin Vmax 3 Mmax 濟南大學畢業(yè)設(shè)計 46 46 Mmin Vmax 2 Mmax Mmin Vmax 1 Mmax Mmin Vmax 表 框架各層柱內(nèi)力組合最不利值表 樓層 控制截面 邊柱（ A） 中柱 (B) M6 M7 N M6 M7 N 5 Nmax， M Nmin， M |Mmax|， N 4 Nmax， M Nmin， M |Mmax|， N 3 Nmax， M Nmin， M |Mmax|， N 2 Nmax， M Nmin， M |Mmax|， N 1 Nmax， M Nmin， M |Mmax|， N 梁柱節(jié)點內(nèi)力值調(diào)整 濟南大學畢業(yè)設(shè)計 47 47 由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》可知， 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計時必須考慮到強柱弱梁、強剪弱彎的抗震設(shè)計要求，所以應(yīng)對以上最大內(nèi)力組合設(shè)計值分別進行調(diào)整 強柱弱梁 ⑴框架結(jié)構(gòu)柱上、下端截面彎矩設(shè)計值按下式計算： 表 梁柱節(jié)點處柱端彎矩調(diào)整計算表 節(jié)點 調(diào)整前M 下 調(diào)整前M 上 ∑Mc Mbl Mbr εc∑Mb 調(diào)整后M 下 調(diào)整后 M 上 A1 0 B1 A2 0 B2 A3 0 B3 A4 0 B4 A5 0 0 0 B5 0 0 （ 2） 底層柱柱 底彎矩調(diào)整 ：為了推遲框架結(jié)構(gòu)底層柱下端截面出現(xiàn)塑性鉸， 根據(jù)抗?jié)洗髮W畢業(yè)設(shè)計 48 48 震設(shè)計規(guī)范 ,當框架結(jié)構(gòu)抗震等級為三級時，底層柱下端截面組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以增大系數(shù) 。軸壓比的計算公式為AfcN