【正文】 型模 3 板而做成現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，本建筑采用的現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)。采用樁基礎(chǔ)，室內(nèi)地坪為 177。 =。自上而下 敘述如下： 新近沉積層（第一層），粉質(zhì)粘土，厚度 —，巖性特點(diǎn)，團(tuán)粒狀大孔結(jié)構(gòu)，欠壓密。 樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 ： （ 52+） （ 2++） = kN 梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱的抹灰重量） L1： bh= 長(zhǎng)度 每根 重量 25（ 2+） = kN 根數(shù) 1529=270根 L2： bh= 長(zhǎng)度 每根重量 25（ 2+） = kN 根數(shù) 159=135根 L3： bh= 長(zhǎng)度 每根重量 25（ 2+） = kN 根數(shù) 1629=288根 L4： bh= 長(zhǎng)度 9 每根重量 325（ 2+） = kN 根數(shù) 89=72根 L5： bh= 長(zhǎng)度 每根重量 25（ 2+） = kN 根數(shù) 89=72根 L6： bh= 長(zhǎng)度 每根重量 25（ 2+） = kN 根數(shù) 49=36根 Z1： 截面 m2 長(zhǎng)度 每根重量 （ +2） 178。 頂層恒載 1Q ： 頂層活載 2Q ： 12 頂層梁自重 3Q ： 1L + 2L + 3L + 4L + 5L + 6L =30+15+32+8+8+4 = 頂層柱自重 4Q ： 56= 頂層墻自重 5Q ： +++= kN 939。 39。 39。而現(xiàn)澆板的樓面，板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。 橫向線剛度 計(jì)算 見(jiàn)表 24。將結(jié)構(gòu) 按質(zhì)量分布 情況簡(jiǎn)化為無(wú)限質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿，G 9=G 3= kNG 2= kNG 1= kNG 4= kNG 5= kNG 6= kNG 7= kNG 8= kN 14 導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的基本 公式。然后由 T? 求出 1T ，再用 1T 求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。 按底部剪力法求得的基底剪力，若按 iii EKiiGHFFGH? ?分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。因此， n? 即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。 17 表 28 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 ih（ m） iH （ m） iG （ kN） ? ?iiGHkNm? 71iijjjGHGH?? iF （ kN） iV （ kN） 9 316641 8 293418 7 258090 6 222762 5 187434 4 152106 3 116778 2 81450 1 50145 注：表中第 9 層 iF 中加入了 nF? ，其中 nF? =。（若考慮填充墻抗力作用為1/550） 水平地震作用下 橫向框架的內(nèi)力分析 本設(shè)計(jì)取中框架為例，柱端計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)表 210。 荷載計(jì)算 a 1 / 2 m? ? ? a / l 2 .0 / 7 .8 0 .26? ? ? ? 231 2 1 0 .1 35 + 0. 01 8= 0. 88 3??? ? ? ? 第 9 層梁的均布線荷載 圖 29 荷載折減示意圖 CD 跨 ： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2 ） 25=恒載： DE 跨 ： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2） 25=恒載： 第 2～ 8 層梁均布線荷載 CD 跨： 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2） 25=無(wú) 橫墻 恒載： DE 跨： 樓面均布恒載傳 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2） 25=恒載： 第 2～ 8 層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰）： （ +2） 25= kN 外 縱墻自重（包括抹灰）： （ +） （ ） = kN 內(nèi)縱墻自重： （ +） （ ） = kN 24 柱自重（包括抹灰）： 25= kN 總計(jì)： kN 第 1 層梁均布線荷載 CD 跨 恒載： DE 跨 恒載： 第 1 層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰）： kN 縱墻自重（包括抹灰）： kN 柱自重（包括抹灰）： kN 總計(jì)： kN 活荷載計(jì)算： 屋面梁上線活荷載 1q 0 .88 3 4 .0 0 .5 1 .77 kN / m? ? ? ? 樓面梁上線活荷載 2q 0 .883 4 .0 2 .5 8 .83kN / m? ? ? ? 邊框架恒載及活荷載見(jiàn)圖 210。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 213。 各桿端分配系數(shù)見(jiàn)表 215。 CD 跨 ：八九 層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。m（ m（ 跨中 M 若小于 2116ql 應(yīng)取 M ＝ 2116ql 在豎向荷載與地震組合時(shí) ， 跨間最大彎矩 GCM 采用數(shù)解法計(jì)算 ， 如圖 216 所示。 表 218 GEM 及 1x 值計(jì)算 項(xiàng)目 跨 （恒 +活） 地震 q GCM （ kN/m） GDM （ kN/m） ECM （ kN/m） EDM （ kN/m） （ kN/m） CD 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 DE 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 40 續(xù)表 218 項(xiàng)目 跨 l CR 1x EGM （ kN/m） （ kN/m） （ kN/m） （ kN/m） CD 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 DE 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 41 梁內(nèi)力組合見(jiàn)表 219 表 219 梁內(nèi)力組合表 層次 位置 內(nèi)力 荷載類(lèi)別 豎向荷載與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載③ ① +② (① +② )177。 柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面組合結(jié)果見(jiàn)表 22表 222。③ 9 柱頂 M N 柱底 M ? N 8 柱頂 M 99 N 柱底 M ? 81 N 7 柱頂 M N 46 續(xù)表 222 7 柱底 M ? N 6 柱頂 M N 柱底 M ? N 5 柱頂 M N 柱底 M ? N 4 柱頂 M N 柱底 M ? N 1680 3 柱頂 M 207 N 柱底 M ? 207 N 2 柱頂 M 216 N 柱底 M ? 216 N 1 柱頂 M N 柱底 M ? N 截面設(shè)計(jì) 承載力抗力調(diào)整系數(shù) RE? 47 考慮地震作用時(shí) ,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達(dá)式： S ≤R / RE? 式中 RE? ——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見(jiàn)表 223； S ——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合； R ——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。m， V 的單位為 kN。fh / 0h =100/765= 圖 219 T 形梁計(jì)算截面 故翼緣不受限制 。39。 梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算 （見(jiàn)表 224） 49 （見(jiàn)表 225） 實(shí)驗(yàn)和理論分析證明，翼緣對(duì)提高 T 型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，在計(jì)算 T 形截面梁的承載力時(shí)，仍取腹板寬度 b 并 按矩形截面計(jì)算。m 逆時(shí)針?lè)较? lbM =m 逆時(shí)針?lè)较? rbM = m GbV =(+)=（ kN） RE 39。 Φ=8 1svA 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 39。V 39。混凝土強(qiáng)度等級(jí) 30C （ cf =， tf =） ,縱筋為 HRB335( yf =300N/mm2),箍筋為 HPB235( yf =210N/mm2)。 翼緣計(jì)算寬度 39。1039。m rbM =m ＞ +=m VV?C右 D左 =+= kN VF右 =+= kN 考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE? = 0. 85 20 6. 41 17 5. 45 /R E R EV V k N m?? ? ? ? ?C右 D右 5 243 .54 207 .01 /RE V k N m? ? ? ?D 右 若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值 ,則按調(diào)整后的剪力進(jìn)行斜截面計(jì)算。（ kN） RE 39。 Φ=8 1svA 54 續(xù)表 227 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 39。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密 切相關(guān) ，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： 圖 222 D 柱截面計(jì)算示 意圖 二級(jí)框架 cM? = bM? 式中 cM? ——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； bM? ——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截 面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。同時(shí)，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性?xún)?nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大地不確定性。m 56 取 bM? =m＜ bM? ==的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即 II、 IIII 截面）。m cM????? =+=m N == ② M =