大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)—土木工程本科畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)-在線瀏覽
2025-02-01 01:14本頁(yè)面
【正文】 周期： [ 9 ]??? 式中 0? ——基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，取 ； T? ——框架的頂點(diǎn)位移。然后由 T? 求出 1T ，再用 1T 求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。 表 27 橫向框架頂點(diǎn)位移 層次 iG （ kN） iG? （ kN） iD （ kN/m） 層間相對(duì)位移i? i iGD?? i? 9 1461660 8 1461660 7 1461660 6 1461660 5 1461660 4 1461660 3 1461660 2 1461660 1 1109984 ???= 196 77?? 16 橫向地震作用計(jì)算 在 I 類場(chǎng)地， 6 度設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第二組情況下，結(jié)構(gòu)的特征周期gT=，水平地震影響系數(shù)最大值 [6]max? =。 按底部剪力法求得的基底剪力，若按 iii EKiiGHFFGH? ?分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對(duì)于周期比較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差更大。因此， n? 即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。且修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。 17 表 28 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 ih（ m） iH （ m） iG （ kN） ? ?iiGHkNm? 71iijjjGHGH?? iF （ kN） iV （ kN） 9 316641 8 293418 7 258090 6 222762 5 187434 4 152106 3 116778 2 81450 1 50145 注：表中第 9 層 iF 中加入了 nF? ，其中 nF? =。 表 29 橫向 框架抗震 變形驗(yàn)算 注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求。（若考慮填充墻抗力作用為1/550） 水平地震作用下 橫向框架的內(nèi)力分析 本設(shè)計(jì)取中框架為例，柱端計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)表 210。 表 210 C 軸柱（邊柱） 柱端彎矩計(jì)算 層 次 層高 h 層間剪力()iVkN 層間剛度 iD imD imV K y (m) M上 M下 9 1461660 22333 21 8 1461660 22333 36 7 1461660 22333 48 6 1461660 22333 59 層次 層間剪力 iV （ kN） 層間剛度 iD （ kN） 層 間位移 iiVD （ m） 層高 ih （ m） 層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角 e? 9 1461660 1/3750 8 1461660 0． 0016 1/2250 7 1461660 1/1659 6 1461660 1/1353 5 1461660 1/1173 4 1461660 1/1058 3 1461660 1/983 2 1461660 1/938 1 1109984 1/691 19 續(xù)表 210 層 次 層高 h 層間剪力()iVkN 層間剛度 iD imD imV K y (m) M上 M下 5 1461660 22333 69 4 1461660 22333 76 3 1461660 22333 82 2 1461660 22333 86 1 1109984 18452 96 注：表中： 3,210 yyyy ??? iimCim DDVV /? ? ? iiii hyM hM ??? 1V yV imim上下 表 211 D 軸柱（中柱）柱端彎矩計(jì)算 層 次 層高 h 層間剪力 ()iVKN 層間剛度 iD imD imV K y (m) M上 M下 9 1461660 31250 30 8 1461660 31250 50 99 81 7 1461660 31250 68 6 1461660 31250 83 5 1461660 31250 96 4 1461660 31250 106 3 1461660 31250 115 207 207 2 1461660 31250 120 216 216 1 1109984 21709 113 該框架為對(duì)稱結(jié)構(gòu) ,F 軸柱與 C 軸柱相同， D 軸柱與 E 軸柱相同 。 荷載計(jì)算 a 1 / 2 m? ? ? a / l 2 .0 / 7 .8 0 .26? ? ? ? 231 2 1 0 .1 35 + 0. 01 8= 0. 88 3??? ? ? ? 第 9 層梁的均布線荷載 圖 29 荷載折減示意圖 CD 跨 ： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2 ） 25=恒載： DE 跨 ： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2） 25=恒載： 第 2～ 8 層梁均布線荷載 CD 跨： 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2） 25=無(wú) 橫墻 恒載： DE 跨： 樓面均布恒載傳 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2） 25=恒載： 第 2～ 8 層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰）： （ +2） 25= kN 外 縱墻自重（包括抹灰）： （ +） （ ） = kN 內(nèi)縱墻自重： （ +） （ ） = kN 24 柱自重（包括抹灰）： 25= kN 總計(jì)： kN 第 1 層梁均布線荷載 CD 跨 恒載： DE 跨 恒載： 第 1 層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰）： kN 縱墻自重（包括抹灰）： kN 柱自重（包括抹灰）： kN 總計(jì)： kN 活荷載計(jì)算： 屋面梁上線活荷載 1q 0 .88 3 4 .0 0 .5 1 .77 kN / m? ? ? ? 樓面梁上線活荷載 2q 0 .883 4 .0 2 .5 8 .83kN / m? ? ? ? 邊框架恒載及活荷載見(jiàn)圖 210。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較大時(shí)，可在截面配筋時(shí)，將跨中彎矩乘 ～ 的放大系數(shù) 予以調(diào)整。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 213。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 214。 各桿端分配系數(shù)見(jiàn)表 215。 上柱 下柱 右梁 9層 左梁 上柱 下柱 右梁 0 0 8層 28 6 7層 6層 8 5層 29 4層 3層 2層 30 1層 圖 212 恒 載彎矩分配圖 圖 213 恒載作用下框架彎矩圖 C D（66 .70）（67 .34）（68 .26）（63 .99）（70 .98）（68 .61）（67 .34）（67 .35）（67 .30）（69 .70）（67 .35）（69 .76）（79 .37）（79 .66）（68 .22）（70 .44）（69 .75）（11 .90）（11 .89）（21 .82）（11 .05）（13 .48）（11 .66）（11 .90）（11 .70）（70 .48）（11 .90） 31 上柱 下柱 右梁 9層 左梁 上柱 下柱 右梁 0 0 8層 7層 6層 32 5 5層 4層
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