【正文】 n≤ (42)式中 n 每一模具允許行腔數(shù)； vg 注射機最大注射量； vj 澆注系統(tǒng)凝料量； vs 單個塑件的容積。該注射機公稱注射壓力=120 MPa，注射壓力安全系數(shù)K1=～，這里取=。（三） 計算總投影面積AA=n（As+Aj）=2= mm2 （46）（四） 模具型腔內(nèi)脹型力F漲=AP=30N= （47）式中，P為型腔的平均計算壓力值，通常取注射壓力的20%～40%，即24～28MPa。第五章 澆注系統(tǒng)設計第一節(jié) 澆注系統(tǒng)設計基本要點澆注系統(tǒng)的作用是將塑料熔體順利地充滿型腔各處，以便獲得外形輪廓清晰、內(nèi)在質量優(yōu)良的塑件。2. 應考慮到模具是一模一腔還是一模多腔，澆注系統(tǒng)應按型腔布局設計，盡量與模具中心線對稱。6. 在設計澆口時，避免塑料熔體直接沖擊小直徑型芯及嵌件，以免產(chǎn)生彎曲、折斷或移位。10. 若是主流道型澆口，因主流道處有收縮現(xiàn)象，若塑件在這個部位要求精度較高時，主流道應留有加工余量或修正余量。一． 主流道尺寸（一） 主流道長度小型模具應盡量小于60mm，本次設計中初取=26mm進行設計。球面配合高度h=3mm。同時，也便于選用優(yōu)質鋼材進行單獨加工和熱處理。二． 分流道當量直徑塑件質量 m塑 =v==＜200g （54）由文獻[6］P30公式得D分=== （55）取D分=5mm。五． 凝料體積 （一） 分流道長度：L分=352=70mm。代入公式得==103s1= 103S1 （59）該分流道的剪切速率處于澆口主流道與分流道的最佳剪切速率5102S1～5103S1之間，所以分流道內(nèi)熔體的剪切速率合格。（四） 澆口的位置應選擇在能避免制品產(chǎn)生熔合紋的部位。這類澆口加工容易，修正方便，是廣泛采用的一種澆口形式。第六節(jié) 冷料穴結構設計冷料穴的作用是存儲因兩次注射間隔而產(chǎn)生的冷料頭及熔體流動的前鋒冷料，以防止熔體冷料進入型腔，影響塑件的質量。如圖：圖61鑲拼式凸模結構制件上方立柱，直徑較小，采用整體式加工浪費材料，同時無法調整更換，一旦損壞，凸模將全部作廢。（二） 成型收縮率一般收縮率取收縮范圍的平均值，即Scp=12(Smax+Smin)=12(+)%=1% （61） （三） 型芯I尺寸計算圖64 型芯I結構Ls1=。?]0+δz (64)hm=[hs1+Scp+x39。=2/3；Lm 型腔徑向尺寸（mm）；Hm 型腔深度（mm）；Ls 塑件外形基本尺寸（mm）；Hs 塑件高度基本尺寸（mm）；lm 型腔徑向尺寸（mm）；ls 塑件內(nèi)型基本尺寸（mm）；hm 型芯高度（mm）；hs 塑件孔深基本尺寸（mm）；Cm 型芯與型腔中心距（mm）；Cs 塑件上孔或凸臺中心距（mm）；代入數(shù)值得：Lm1=[Ls1(1+Scp)x?]0+δz=[(1+)34]0+=+Lm2=[Ls2(1+Scp)x?]0+δz=[26(1+)34]0+=+Lm3=[Ls3(1+Scp)x?]0+δz=[4(1+)34]0+=+Lm4=[Ls4(1+Scp)x?]0+δz=[5(1+)34]0+=+Lm5=[Ls5(1+Scp)x?]0+δz=[3(1+)34]0+=+lm1=[ls11+Scp+x?]δz0=[891++34]=lm2=[ls21+Scp+x?]δz0=[391++34]=lm3=[ls31+Scp+x?]δz0=[301++34]=lm4=[ls41+Scp+x?]δz0=[81++34]= Hm1=[Hs11+Scpx39。?]δz0=[51++23]= Cm1=Cs1(1+Scp)177。?]0+δz=[1+]0+=+hm1=hs11+Scp+x39。?δz0=[41++23]=hm2=hs21+Scp+x39。?]0+δz=[1+]0+=+Hm3=[Hs31+Scpx39。?]0+δz=[41+]0+=+Hm2=[Hs21+Scpx39。該鋼是目前用量最大的通用型材料，屬預硬型塑料模具鋼，淬透性較高，在預硬化硬度HRC36～36的狀態(tài)下能夠順利進行成型切削加工，保持了良好的切削加工性能，適用于一般的熱塑性樹脂的注塑成型，如聚乙烯、聚酰胺等。第四節(jié) 成型零件尺寸計算一．型腔側壁厚度計算由文獻[5]公式31得 P102b=h(cphE?1y1)13 (67)式中b 凹模側壁的理論寬度（cm）h 凹模型腔的深度（cm）p 模具型腔壓力（MPa）y1 凹模長邊側壁的允許彈性變形量，對于尼龍塑件，y1=～。E 鋼材的彈性模量（MPa），一般中碳鋼E=105MPa。P 型腔壓力（MPa）。c1 系數(shù)。三．動模支撐板厚度計算動模板厚度與所選模架的兩個墊塊之間的跨度有關，根據(jù)前面的型腔布置情況，模架應選在200350范圍內(nèi)，墊塊之間的跨度約為（2003838）=124mm。p 動模支撐板剛度計算許用變形量（mm）。由[4]，P196得δp=25i2=25（12413+120）mm= （611）將各值代入公式得T=124(30105350)13mm=為了減小板厚，使模具結構緊湊，可以增加支撐柱，支撐柱便于處理，還可以兼作推板的導向，故可以近似得到支撐板厚度Tn=（1n+1）43T=（12）43= (612)故按照標準厚度取30mm。已知P=30MPa，σ= 300MPa，r=55mm。代入數(shù)據(jù)得 td=r330524300mm=＜6mm所以，底部厚度滿足強度要求。代入公式得tc=55{1055530（）1055530(+1)1}mm= ＜20mm所以，側壁厚度滿足剛度要求。模具上的所有螺釘盡量采用內(nèi)六角螺釘；模具外表面盡量不要有突出部分。上面開有4個導套孔，與導套采用H7/m6配合；還開有4個定距拉釘孔，以完成第一次分型時，通過該階梯孔起到型腔板定距的作用。開有4個導套孔，與導套的配合為H7/m6；并開有4個定距拉釘避讓孔。支撐板材料為45鋼。其上的推板導套孔與推板導套采用H7/e7配合。八． 動模底板（200mm350mm25mm）材料為45鋼。二． 開模行程的校核開模行程是指從模具中取出塑料所需要的最小開合距離，用H表示，它必須小于注射機移動模板的最大行程S。 取出澆注系統(tǒng)凝料所需的定模板與中間板分離的距離（mm）。第九章 合模導向機構設計第一節(jié) 導向機構總體設計為了保證注射模具準確合模和開模，在注射中必須設置導向機構。導柱的固定部分與模板按H7/m6配合，導柱滑動部分按H7/f6的間隙配合。一． 帶頭導套I圖92 帶頭導套2035 GB/二． 帶頭導套II圖93 帶頭導套2040 GN/第四節(jié) 推板導套與支撐柱設計由于動模支撐板強性不夠，因此添加了2個支撐柱，支撐柱不但起支撐作用，改善支撐板的受力情況，還能夠與推板導套配合，起到推板的導向作用。一． 脫模機構的設計原則設計脫模機構時，應遵循以下原則。（四） 結構簡單、動作可靠。常用的推桿形式有圓形、矩形、階梯型。（四） 塑件推出機構選擇該塑件外觀較光潔，內(nèi)部又分布有立柱，側壁又比較薄，不適合用推板推出，而且屬于小型塑件，從使用以及經(jīng)濟角度考慮不適合用氣壓推出裝置，因此選用推桿推出。為保證塑件質量，將推桿位置設在塑件內(nèi)表面，不影響塑件外觀。4. 推出機構的導向當推桿較細或推桿數(shù)量較多時，為了防止因塑件反阻力不均而導致推桿固定板扭曲或傾斜折斷推桿或發(fā)生運動卡滯等現(xiàn)象，常在推出機構中設置導向零件，一般包括導柱和導套。目前常用的復位形式主要有復位桿復位和彈簧復位等。本設計采用復位桿復位，共設4根。當分型一定距離后，固定在定模底板7上的壓棒4上的斜面將限位滑塊1壓下，使拉鉤與限位滑塊脫離，同時定距拉釘起定距作用，模具從BB面分型，塑件包緊在動模型芯上，由推桿推出，完成順序分型。對于不通孔的殼型零件脫模時，還需克服大氣壓力造成的F阻，其值為F阻=39。=。由于塑件側向氣孔較深，尺寸較小，因此側抽時，抽拔力較大，抽拔距長，不宜采用適合短距離、大面積側向成型的斜滑塊機構；彎銷機構雖然可以滿足塑件的側抽要求，但出于加工上比較復雜，經(jīng)濟成本等因素的考慮，同樣不宜選取。初選驅動部分直徑d=20mm。其安裝固定形式如圖所示圖111 斜導柱抽芯機構斜導柱與固定板之間為過渡配合，由于斜導柱只起驅動滑塊的作用，滑塊的運動精度由導滑槽與滑塊間配合精度保證，滑塊的最終位置精度由鎖緊塊保證，因此為了運動靈活，滑塊與斜導柱間采用比較松動的配合，斜導柱的尺寸為。其成型部分可選用優(yōu)質鋼材單獨制造和熱處理?；瑝K配合結構如圖所示：圖112 滑塊配合結構尺寸三． 導滑槽對導滑槽和滑塊的配合要求是運動平穩(wěn)，不宜過分松動，亦不宜過緊，燕尾槽精度高，但制造比較困難。本設計采用彈簧止動銷定為機構，到位后圓柱銷頭落入凹槽內(nèi)，起到定位作用。鎖緊塊應有足夠的表面硬度（HRC52～56），以免擦傷和變形。已知抽拔距S=。)mm=69mm (112)二． 最小開模形成計算H=S=L= （113）第三節(jié) 抽拔力計算由文獻[3]P（293）公式得FQ=Ahq(μ) (114)式中FQ 抽拔力。h=，取q=800N/cm2，A=。代入數(shù)據(jù)得FN=cos112cos（20+22）KN=斜導柱強度計算的目的是根據(jù)其受力情況決定其直徑，從受力分析可知，多 數(shù)的斜導柱均可視為承受彎曲應力的懸臂梁，最大彎矩作用在斜導柱根部，其值為M=FNLt （118）式中M 最大彎矩FN 正壓力Lt 力臂長度已知FN=，Lt=（30cosα+d2tanα）=（30cos20+202tan20）=。在充模速率大、溫度高、物料黏度低、注射壓力大和塑件壁較厚的情況下，氣體在一定的壓縮程度下會滲入塑件內(nèi)部，造成氣孔、組織疏松等缺陷。 第十三章溫度調節(jié)系統(tǒng)設計 第一節(jié)加熱系統(tǒng) 由于該套模具的溫度要求在80℃以下，又是小型模具，所以無需設置加熱裝置。二．冷卻系統(tǒng)設計計算忽略模具因空氣對流、熱輻射以及注射機接觸所散發(fā)的熱量，不考慮模具金屬材料的熱阻，可對模具冷卻系統(tǒng)進行初步的和簡略的計算。W=Nm=180（133） （二）確定單 位質量的塑件在凝固時所放出的熱量Qs查文獻[6]P46表311得PA得單位熱流量Qs的值的范圍在65～76kj/kg，故可取Qs=70kj/kg。 第三節(jié)冷卻裝置布置 將冷卻水道布置在型腔外側，直接貫穿動模